技术支持's rsshttp://www.rongwei.org/jszc/板式桥梁支座盆式桥梁支座桥梁隔震支座等,用做桥梁等隔震设施,生产厂家价格咨询【15369910630】,www.rongwei.org]]>zh-cnrss generator by eucmsgyz圆板式橡胶支座力学性能-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/227.htmGYZ圆板式橡胶支座作为桥梁上下部结构的传力构件, 在结构受力和耐久性上起着重要作用。然而, 通过既有桥梁橡胶支座的调查发现, 虽然为适应桥梁的纵坡以及使桥梁支座均匀受力的要求, 在主梁构造上采取设置楔形块的构造措施, 但GYZ圆板式橡胶支座还是有偏载和脱空现象, 支座受力较大一侧橡胶外鼓, 有些还伴有橡胶开裂。为此, 有必要对橡胶支座的工作性能进行研究。

在评价GYZ圆板式橡胶支座力学性能方面, 目前我国采用的试验方法和项目是轴心抗压试验、剪切试验和容许转角试验, 试验方法的本身要求支座无脱空现象, 无法得出支座在受力过程中的传力性能机理。在这方面, 计算机仿真技术为通过数值模拟揭示结构性能提供了很好的技术手段。

板式橡胶支座

GYZ圆板式橡胶支座有限元分析模型的建立

本文中有限元仿真分析的对象为GYZ200×28 公路圆板式橡胶支座, 支座的表层橡胶厚度为 215 mm ; 中间层橡胶厚度 5 mm , 共 3 层; 中间层钢板厚度 2 mm , 共 4 层。支座构造布置见图 1 所示。GYZ圆板式橡胶支座是具有大变形特性的构件, 在进行有限元数值模拟中应注意以下几个问题。

(1)总体几何模型和单元类型的确定。

考虑到在轴心受压和在坡梁作用状态下圆板式支座的几何形状和加载工况的对称性, 分别建立

1ƒ4、1ƒ2 支座模型进行分析。

橡胶采用H YPER 58 (3D ) 超弹性块单元, 钢板用 SOL ID 45 (3D ) 块单元, 支座顶、底面橡胶和试验用钢板之间分别用 TA R GE170 ( 3D ) 单元和CON 2 TA 173 (3D ) 单元来模拟刚性目标单元和橡胶柔性体表层的接触单元(面- 面接触)。

板式橡胶支座结构图

(2)钢板材料属性的确定。

GYZ圆板式橡胶支座内钢板材料的应力- 应变本构关系采用经典的双线性描述, 其线弹性段的弹性模量取为200 GPa, 泊松比为 013, 屈服应力为 300 M Pa。

(3)橡胶材料常数的选定。

GYZ圆板式橡胶支座内的橡胶确定为超弹性材料(有限元程序中假定超弹性材料为各向同性、不可压缩或几乎不可压缩) , 其应力- 应变本构关系可由橡胶材料的实验数据(如单轴拉压试验、双轴拉压试验和剪切试验数据) 并通过M ooney- R ivlin 常数定义材料的应变能密度而加以拟合确定, 拟合曲线与真实值间的精度决定于参数的多少。

板式橡胶支座

(4)GYZ圆板式橡胶支座顶、底面和试验用承载板之间的接触问题。

为揭示GYZ圆板式橡胶支座在坡梁作用下的变形历程, 以及支座顶、底面的承压分布状况, 必须考虑支座与梁底、墩顶间的接触问题, 这是类似构件数值分析的重点和难点。接触问题是一种高度非线性行为, 需要较多的计算机资源和反复的迭代试算过程。本文采用刚体- 柔体接触类型, 面- 面接触方式。由覆盖在FEA 模型接触面之上的一层表面单元构成接触单元(CON TA 173) , 与“目标”面 ( TA R GE170) 形成

接触对, 接触对之间的接触刚度对问题分析的收敛性有影响。另外, 分析中假定“目标”面与“接触”面一旦接触就为粗糙接触, 即两面间模拟为无滑动的、表面相当粗糙的摩擦接触问题。目标面的几何位置根据 2% 和 4% 的坡度确定。

(5)GYZ圆板式橡胶支座的内部橡胶和内部钢板之间的接触问题。

考虑到实际情况, GYZ圆板式橡胶支座的内部橡胶和内部钢板之间, 无论在制作过程中, 还是在实际使用中, 都是始终紧密地约束在一起的。并且试验结果也验证了橡胶支座内部的钢板与橡胶间较少产生剥离现象。故为了简化 FEA 模型, 合并橡胶支座内部橡胶和钢板之间的节点。

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LRB隔震橡胶支座作用及特点-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/225.htmLRB隔震橡胶支座作用:

LRB隔震橡胶支座与其他的防震措施相比,有不少先进性:首先是这种结构能够在竖直方向拥有较好的承载刚度,在受力压缩的情况下不易明显变形,十分便于将建筑体支撑起来,从而保证建筑的可靠性;其次是在水平方向上,LRB隔震橡胶支座十分便于承受水平的变形,当发生剪切变形的情况下甚至能够完全不被毁损,可以显著降低配置了此种结构的建筑在地震中受到的破坏度,尤其是降低建筑物上部在地震中的水平方向位移;第三是LRB隔震橡胶支座在变形复位方面拥有高弹性,当地震发生之后能够迅速让其所承载的建筑物恢复原来的位置;第四是LRB隔震橡胶支座的使用寿命较长,不易老化,在建筑物的生命周期中不必更换;第五是LRB隔震橡胶支座在结构方面并不复杂、施工起来较为方便,也能够保证施工的质量达标。

隔震橡胶支座

LRB隔震橡胶支座特性:

LRB隔震橡胶支座在构造上并不复杂,也能够灵活地配置在建筑物不同高度,如果建筑物存在地基不均匀沉降的情况,LRB隔震橡胶支座不会受到较大的影响;无论是在刚度的指标上还是在阻尼指标上表现均十分稳定。在对这种结构进行仿真分析时,其仿真结果和实地测量值十分接近,因此在建筑设计阶段便能够通过合理的运算分析而得到建筑完工时的抗震性能。LRB隔震橡胶支座还拥有较为良好的弹性复位特性,因此在发生地震时可以自动从移位状态中回复正常;尤其是LRB隔震橡胶支座拥有其他结构难以比拟的水平刚度可变性。如果所在地区发生台风或者小型的地震,则LRB隔震橡胶支座一开始呈现出比较大的刚度,能够显著减少建筑物的结构位移。而在发生中级地震甚至强震的情况下,LRB隔震橡胶支座的水平刚度迅速减少,其阻尼值依旧维持原值,从而起到隔震的作用。而如果LRB隔震橡胶支座在水平方面出现了较大的位移,此时恰好水平刚度增强,能够有效抑制LRB隔震橡胶支座平侧,保护建筑安全。

隔震橡胶支座

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桥梁隔震支座的分类以及工作原理-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/223.htm桥梁隔震支座的特点以及工作原理 

隔震系统主要由隔震器、风反应控制装置、地基微震动控制装置和阻尼器等部分组成。在实际工程上,为了方便使用常常将几种功能集中到一个元件上。橡胶类支座和摩擦类支座是桥梁常用的隔震系统。不同的隔震系统都有各自的优点和不足,但是都在随着技术的进步不断完善。 

隔震支座

1.1橡胶类隔震支座 

叠层橡胶类支座主要由薄钢板和薄橡胶板组成,两者分层交替叠合经高温高压硫化粘结在一起。两者交替叠加可以增加支座方向支座的变形能力,而且层间的相对变形很小,所以当支座受到水平荷载时,支座的水平刚度较小,再加上有很好的变形能力,从而支座很不容易造成失稳。另外,钢板层和橡胶层紧密粘结,这样两者就可以相互作用,钢板就能限制橡胶层的变形,从而增加了支座的竖向刚度,使支座可以承受较大竖向载荷。橡胶类支座是一种横向变形能力大,竖向承载能力大的一类隔震装置。 

1.1.1普通板式橡胶类隔震支座 

普通板式的橡胶类支座是由天然橡胶制作而成的。天然橡胶主要有拉伸性较强、性能不会受温度变化的影响、徐变能力小的特点。普通板式橡胶类支座弹性较高、阻尼较低。普通板式的橡胶类支座独立使用时没有隔震层的滞回性能,所以普通板式的橡胶支座必须要配合阻尼器使用。根据试验我们知道,板式橡胶支座的滞回曲线可以近似做线性处理,其恢复力模型可以看成是直线型。许多中小型桥梁都采用普通板式橡胶类支座。普通板式橡胶支座非常使用位移量小、跨度小的桥梁。 

板式橡胶支座

1.1.2铅芯橡胶隔震支座 

铅芯橡胶支座是在板式支座的中部压入铅,插入的铅可以是一个也可以是多个。铅芯的纯度可以达到99.9%以上。铅芯的屈服点较低以及塑性能力较高,这些有点可以使整个支座的阻尼比达到30%左右。普通板式橡胶支座阻尼小,在低水平力作用下容易产生变形的缺点在加入铅芯以后得到了改善。普通板式橡胶支座插入铅芯后形成紧凑体系,铅芯剪切变形能吸收振动能量。另外,由于铅是一种理想的弹塑性体,对塑性循环有较好的耐疲劳性能,并且在普通板式支座中植入铅芯能增加整个支座的早期刚度,非常利于在常态下使用。铅芯橡胶支座在水平反复荷载的作用下仍然可以保持良好的滞回特性,水平加载方向的变化不会影响,并且其滞回面积和形状变化不大。铅芯橡胶支座具有足够大的竖向刚度,可以承担竖向荷载,自身的结构特点可以使结构在水平方向和竖向都有一定的变形能力,所以能够减少从两个方向传入上部结构的地震作用。

铅芯隔震支座 

1.2滑动摩擦隔震支座 

滑动摩擦支座主要是按照当地面激励作用大于最大静摩擦力时,造成支座滑动面的滑移,从而避免地震力传入上部结构的原理设计的。支座对应的最大静摩擦力会随着材料的变化而改变。滑动摩擦支座能在一定程度上避免共振现象,但是由于材料的最大静摩擦力一定,不同地震强度会引起不同的滑移量,长期以来当滑移量过大时会造成失稳现象。另外,地震强度较弱时是不会造成滑动的,时间久了会造成材料静摩擦系数的改变。滑动摩擦支座不适用于中小型地震。 

摩擦摆支座

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桥梁隔震支座试制与施工-高阻尼橡胶支座厂家http://www.rongwei.org/jszc/222.htm伴随我国近年来大规模的桥梁建设,跨越强震区桥梁的建造以及对桥梁结构抗震性能的重视。桥梁抗震设计是一个系统工程,要从桥梁设计理念和结构体系和构造的角度做好耐久性的设计,同时需要进行减隔震设计及采取各种抗震措施,应从总体上把握桥梁结构在预期地震作用下的动力响应特性,并注重构件的细部设计和采取合理的构造措施,以确保能够在地震作用下实现预期的抗震性能目标。  桥梁减隔震设计是通过引入减隔震支座将地震运动与结构隔开,增加足够的结构强度和延性抵抗地震作用,从而减少传到结构上的地震力。

隔震支座

铁路桥梁隔震支座试制与施工 

为保证高阻尼橡胶支座功能的正常发挥,必须严格要求高阻尼橡胶支座施工的工程质量,按照设计要求规范施工。根据高阻尼橡胶支座施工的实践经验,要想有效发挥高阻尼橡胶支座的减振隔振作用,必须注意以下施工问题及要点: 

1.高阻尼橡胶支座顶面保证水平 

安装桥梁隔震支座前,桥梁隔震支座顶面必须保证水平。在施工过程中,需要先用砂轮打磨桥梁隔震支座墩台的垫石,将垫石打磨平整,确保平整度误差小于1mm,再均匀铺设环氧树脂砂浆,保证环氧树脂砂浆厚度一致,最后再放置桥梁隔震支座,将螺栓拧紧。 

隔震支座

2. 保证高阻尼橡胶支座自由位移不受到影响 

安装桥梁隔震支座后,需要保证其自由位移不受到影响。在施工过程中,需要在安装桥梁隔震支座后对位移槽填充棉絮,也可以填充泡沫,以免梁体施工过程中有杂物进入桥梁隔震支座,直到拆除临时支座之后再取出棉絮,从而确保桥梁隔震支座不受杂物落入的不良影响。临时支座拆除后,及时将泡沫或棉絮取出。 

3.必须不能损害永久的桥梁隔震支座 

在临时固结支座的使用过程中,必须注意不能损害永久的桥梁隔震支座,尤其在拆除阶段要倍加注意。如果是人工拆除临时固结支座,需要注意避免混凝土碎碴、钢筋碎片等杂物落入桥梁隔震支座滑移槽,选择微膨胀炸药能够方便快捷的拆除临时固结支座,避免杂物落入对支座的影响。

隔震支座

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GYZ板式橡胶支座的抗剪弹性模量-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/221.htm抗剪弹性模量作为GYZ板式橡胶支座的重要的成品力学性能指标之一,在一定程度上反映了GYZ板式橡胶支座的质量。

GYZ板式橡胶支座的抗剪弹性模量的试验方法步骤 

根据交通部行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4—2004)中规定,试验前应将试样直接暴露在标准温度230C±50C下,停放24h,以使试样内外温度一致。《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T4—2004)中规定,实测抗剪弹性模量G1 与相应抗剪弹性模量标准值G的偏差不得大于±15%。 

板式橡胶支座

试验时应按以下步骤进行试验: 

(1)在试验机的承载板上,应使GYZ板式橡胶支座顺其短边方向受剪,将试样及中间钢拉板按双剪组合配置好,使试样和中间钢拉板的对称轴和试验机承载板中心轴处在同一垂直面上,精度应小于1%的试件短边尺寸。为防止出现打滑现象,应在上下承载板和中间钢拉板上粘贴高摩擦板,以确保试验的准确性。 

(2)将压应力以(0.03~0.04)Mpa/s的速率连续地增至平均压应力,并在整个抗剪试验过程中保持不变。 

(3)调整试验机的剪切试验机构,使水平油缸、负荷传感器的轴线和中间钢拉板的对称轴重合。 

(4)预加水平力。以(0.002~0.003)Mpa/s的速率连续施加水平剪应力至剪应力τ1=1.0MPa,持荷5min,然后以连续均匀的速度卸载至剪应力为0.1MPa,持荷5min,记录初始值。预载三次。 

板式橡胶支座

(5)正式加载。每一加载循环自τ1=0.1MPa开始,每级剪应力增加0.1MPa,持荷10min,采集GYZ板式橡胶支座变形数据,至τ1=1.0MPa为止。然后以连续均匀的速度卸载至剪应力为0.1MPa。10min后进行下一循环试验。加载过程应连续进行三次。 

(6)将各级水平荷载下位移传感器所测得的试样累计水平剪切变形△。,按试样橡胶层的总厚度te 求出在各级试验荷载作用下,试样的累积剪切应变γi=Δs/te。 

(7)试样的实测抗剪弹性模量应按下列公式计算: 

G1=(τ1.0-τ0.3)/(γ1.0-γ0.3) 

式中:G1--试样的实测抗剪弹性模量计算值,精确至l%,MPa; 

τ1.0、γ1.0--第1.0 MPa级试验荷载下的剪应力和累计剪切应变值,MPa; 

τ0.3、γ0.3 第0.3MPa级试验荷载下的剪应力和累计剪切应变值,MPa。 

板式橡胶支座

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gjzf4橡胶支座力学性能指标检测-生产厂家http://www.rongwei.org/jszc/220.htmgjzf4橡胶支座力学性能指标检测 

1、极限抗压强度 

极限抗压强度主要为判断gjzf4橡胶支座承受规定极限抗压强度Ru的安全性,试验按下列步骤进行:将试样放置于试验机承载板上,并对准中心位置,以0.1MPa/s速率连续加载至试样极限抗压强度Ru不小于70MPa为止,并随时观察试样受力状态及变化情况,判断试样是否完好无损。 

需要注意的是该指标试验前必须保证压剪试验机荷位能够满足极限抗压强度Ru,避免试验过程由于荷位不足造成试验中止或者是试验机损坏的生产事故。同时试验过程中必须随时观察试样变化情况,由于gjzf4橡胶支座外层由天然橡胶包裹,若橡胶层受力挤压开裂破坏,在加载过程中较为明显,卸载后由于天然胶本身的还原性,会使开裂破坏部分模糊不清,从而影响最终的结果判断。 

四氟橡胶支座

2、抗压弹性模量 

抗压弹性模量试验步骤:将试样置于承载板上,开始将压应力以(0.03~0.04)MPa/s速率连续地增至10MPa,持荷2min,然后将压应力卸至1.0MPa,持荷5min,如此预压三次后开始正式加载,每一加载循环自1.0MPa开始,每2MPa为一级逐级加载,每级持荷2min,采集gjzf4橡胶支座变形值,直至压应力10MPa为止,然后连续均匀的速度卸载至1.0MPa。如此加载过程重复三次后,每块试样抗压弹性模量E1为三次加载过程所得的三个实测结果的算术平均值。具体检测过程如图2所示。 

抗压弹性模量试验需在承载板四角安装位移传感器,用以采集每级荷载gjzf4橡胶支座变形数据,四角所测得的变化值的平均值作为每级荷载下试样的累计竖向压缩变形。所以位移传感器的安装正确与否以及传感器的灵敏程度都会对最终的结果有决定性的影响。 

橡胶支座

抗压弹性模量需抽取三块gjzf4橡胶支座进行试验,每一块抗压弹性模量E1为三次加载过程所得的三个实测结果的算术平均值,但单项结果和算术平均值之间的偏差不应大于算术平均值的3%,否则需重新复核试验一次。根据交通部新标准,实测三块gjzf4橡胶支座抗压弹性模量E1符合E±E×20%即可判断该批gjzf4橡胶支座抗压弹性模量合格。E为标准容许抗压弹性模量按式2进行计算。 

E=5.4×S2(2) 

式中:S――gjzf4橡胶支座形状系数。 

3、抗剪弹性模量 

抗剪弹性模量按下列步骤进行试验,将试样及中间刚拉板按双剪组合配置好如图3,为防止出现打滑现象,应在上下承载板和中间钢拉板上粘贴高摩擦板(本次试验粘贴P36规格的砂纸代替),以确保试验的准确性;将压应力以(0.03~0.04)MPa/s的速率连续增至平均压应力σ,并在整个抗剪试验过程中保持不变;预加水平力,以(0.002~0.003)MPa/s的速率连续施加水平剪应力至1.0MPa,持荷5min,然后以连续均匀速度卸载至0.1MPa,持荷5min,如此预载3次;进行正式加载,每一加载循环自0.1MPa开始,每级剪应力增加0.1MPa,持荷1min,采集gjzf4橡胶支座变形数据,至1.0MPa为止,然后卸载至剪应力0.1MPa,10min后进行下一循环,加载过程应连续三次。具体检测过程如图4所示。 

四氟支座

抗剪弹性模量试验需在上下承载板和中间刚拉板上粘贴高摩擦板,如果摩擦板摩擦力不够会造成试样打滑现象如图5所示。所以每次试验前应检查摩擦板是否粘贴固定,摩擦板表面是否存在磨耗或损坏,如无法保证试验所需高摩擦性应立即更换摩擦板,以确保试验过程的安全无误以及试验结果的准确。每对检验gjzf4橡胶支座组成试样的综合抗剪弹性模量G1为该对试件三次加载所得的三个结果算术平均值,各单项结果与算术平均值之间偏差应不大于算术平均值的3%,否则应重新复核试验一次。实测抗剪弹性模量G1符合G±G×15%即可判断该批gjzf4橡胶支座抗剪弹性模量合格。G为标准容许抗剪弹性模量等于1。 

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板式桥梁支座/板式橡胶支座选取和什么相关http://www.rongwei.org/jszc/216.htm板式桥梁支座选取和什么相关

桥梁的使用能否达到设计时所预想的效果,与板式桥梁支座选取是否合适,板式桥梁支座安放位置是否恰当,板式桥梁支座能否正常稳定的发挥其功效密切相关。能否准确获得板式桥梁支座在使用中所要承担的荷载,以及板式桥梁支座位移量是否能准确估算,直接关系到板式桥梁支座的适用寿命。对于外形特殊的桥梁(宽桥、斜桥、弯桥等),板式桥梁支座的受力情况变化繁复,容易出现意想不到的情况,要从多个方面进行分析。在确定板式桥梁支座的位移量时,应综合考虑温度效应、桥跨结构挠曲变形、基础不均匀沉降等因素,并在设计计算中以安全系数的形式体现。

板式桥梁支座/板式橡胶支座选取和什么相关

板式橡胶支座选取 

板式橡胶支座已经形成系列,如无特殊要求则不必自行设计,只需根据设计需要直接选择合适的规格进行配备即可,下面将介绍选配支座的具体步骤。 

1、初选板式橡胶支座平面尺寸。根据容许应力法的计算法则,支座必须能够提供足够大的反力,据此确定支座吨位;同时,考虑到上部结构横桥向尺寸的限制,确定支座的宽度,进而确定支座沿桥纵向尺寸。 

2、初选板式桥梁支座高度。板式桥梁支座高度应根据支座水平位移设计值、支座承担水平力设计值、支座许可的的最大压缩变形等条件来确定,以上条件可通过下面方法获得。 

板式橡胶支座水平位移设计值,根据主梁的计算温差可算得主梁的设计变形量,对于简支梁桥来说,这即为两端支座所要共同提供的水平位移,此水平位移由两端支座均摊,则每个取其二分之一。板式橡胶支座所承担水平力主要来自汽车制动力,其设计值取每跨上汽车制动力设计值均摊到该跨每个支座上的部分。支座许可的最大压缩变形应不超过橡胶层总共厚度的5%,支座的压缩变形主要是橡胶的弹性压缩变形。 

此外,还要对板式橡胶支座的偏转能力与抗滑移能力进行验算,其方法与设计阶段相同,这里不再赘述。 

板式桥梁支座/板式橡胶支座选取和什么相关

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旧桥进行板式橡胶支座顶升更换http://www.rongwei.org/jszc/215.htm旧桥进行板式橡胶支座顶升更换时的工艺要求及注意要点

广东近十年来,是高速公路建设的高速发展时期,省内涌现了一大批对当地经、发展起着重要作用的新快递干线。在这个时期里,有相当数量的新项目建成通车,也有相当数量的旧桥和老路需要进行改造维修。由于早期板式桥梁支座生产质量技术问题及后期超载、重载车辆的急剧增多,使得原本一些板式桥梁支座在通车营运一定时间后提前出现各种变形、鼓胀、脱空等现象,严重时个别板式桥梁支座已丧失其应具备的基本性能,若不及时予以更换将直接危及到整桥安全。桥梁更换板式桥梁支座是一项技术性强的工艺,它要求顶升过程中多片梁体同步上升,同时,由于繁忙的交通运输需要,尽量缩短中断交通时间又对板式桥梁支座的更换维修施工提出了更高要求,因此寻求一种既安全、又便捷的桥梁板式桥梁支座维修和更换施工工艺意义重大。

板式橡胶支座

板式桥梁支座更换前的准备工作为保证施工时桥梁结构和其他设施的安全.更换板式桥梁支座前应对桥梁进行详细的研究.在制定基本施工方案前,应掌握以下内容及做好相关准备工作: 

1.1 桥梁的跨距、每跨的梁片数、梁片的结构形式以及桥梁的高度。 

1.2 查看相关图纸并现场核实桥梁纵向连续梁片数,并初步计算出梁体重量及荷载能力。 

1.3 测量梁片与墩台之间的实际距离,并观察放置千斤顶的位置及临时支撑位置。 

1.4 落实现场施工操作人员、观察人员的位置以及整个施工环境,必要时将这些资料拍成照片,以供制订施工方案时参考。

板式橡胶支座

更换板式橡胶支座施工注意事项 

2.1 板式橡胶支座更换需要顶起整跨桥梁,提升量大,提升的速度、位移控制严格,胶河大桥最多时需要数十台千斤顶同步作业,同时保险垫块的增减、更换板式橡胶支座、位移测量、油阀控制等需要较多的熟练工人在较短时间内默契配合作业。因此对整个过程的面控制尤为重要。 

2.2 顶梁作业前必须准备好全部设备和材料。对油泵机、油管及每一个千斤顶要做检修和调试。现场要有足够的易损件备用材料。新板式橡胶支座、环氧调平材料及其配制工具等都要在现场备好,并有专人负责。顶梁作业前必须做好所有工人的培训工作,对每一位工人都要确认其工作职责及操作熟练程度。 

2.3 指挥人员必须充分熟悉顶梁过程的所有环节,以及注意事项和应急对策。 

板式橡胶支座

2.4 在作业前首先应检查好人员、设备及材料的到场情况及正常使用情况。实施顶升时重点控制好司泵人员及司阀人员,严格按照预定步骤指挥作业,在每一阶段均要仔细检查油压情况、梁体竖向位移情况等。 

2.5 做好施工过程板式橡胶支座更换监控 

更换板式橡胶支座施工时需对千斤顶顶升进行全面监控,监控的目的是解决好千斤顶顶升的同步性,确保顶升位移达到预期理想状态,从而满足受力均匀,确保桥梁、施工人员和车辆通行的安全。

板式橡胶支座

监控措施如下:

①梁体在顶升前应详细测量墩台处梁底及墩台帽顶面标高,以便精确确定顶升高度。

②板式橡胶支座更换前在梁体布设观测点,以便随时用经纬仪对施工期间的桥梁进行位移情况进行监测,指导施工顺利进行,此项工作由1名专门监控人员负责。

③每次顶升高度控制在3mm,在顶升时同时用百分表和钢板尺测量高度并填写好施工记录,以便观察控制顶升高度变化。 

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四种桥梁隔震支座的优缺点http://www.rongwei.org/jszc/211.htm一、铅芯橡胶支座

1. 铅芯橡胶支座的减隔震原理是利用地震时铅芯发生塑性变形或橡胶发生弹塑性变形来消耗地震能量。

2. 优点:减隔震效果明显,2000KN以下价格比其他类型的支座便宜。

3. 缺点:水平刚度小,易在平时因刹车力就发生水平位移,多用于房屋减隔震。因使用橡胶材料且橡胶暴露在自然环境中,寿命会因为地域的不同有较大差异,使用期内橡胶性能的变化也不易把握。

铅芯橡胶支座

二、E型钢减隔震支座

1. E型钢减隔震支座的原理是利用附加于支座上下板之外的E型钢在地震来临时的塑性变形来消耗地震能量。

2. 优点:减隔震效果好,因盆式支座的橡胶密封于钢盆内,使用寿命可与桥梁相当。

3. 缺点:结构大,不但价格高,且相邻两个支座的E型钢相互干涉,给设计使用带来一定困难。减隔震位移不能做到很大。

三、阻尼器减震

1. 阻尼器减震的原理是在油缸的活塞上开一个小孔或加大活塞和缸筒之间的间隙,实现活塞左右的液体可在缸筒内受限制地流动而产生阻尼减震效果。

2. 优点:减震原理明确有效。

3. 缺点:价格昂贵。梁体每天因温度的变化而伸缩,活塞杆也随梁体伸缩,极易因密封磨损失效漏油而使整个减震系统失效。只能产生单向的减震效果。

摩擦摆隔震支座

四、摩擦摆减隔震支座

1. 摩擦摆减隔震支座原理是将普通球型支座的底部做成一凸球面并置于一凹球面底座内,地震力大于设定值时剪断图示挡圈上的销钉即产生钟摆效果,靠来回摆动时摩擦生热耗能。

2. 优点:周期明确,减隔震效果明确。设计地震时的摆动位移可计算,隔震率可计算。不使用易老化材料,与桥梁等寿命。价格适中。

3. 缺点:2000KN以下吨位比产品铅芯支座价格要高。不适宜在高墩上应用。




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圆形板式桥梁支座与桥面铺装施工要点http://www.rongwei.org/jszc/210.htm

1、圆形板式桥梁支座施工一般规定:

①、圆形板式桥梁支座应符合《公路圆形板式桥梁支座》标准规定。

②、圆形板式桥梁支座安装是重要环节,圆形板式桥梁支座水平面(垫石顶面)应仔细校核,即圆形板式桥梁支座平面位置要正确,高程要准确,平面应水平(平整)。

③、圆形板式桥梁支座不得发生歪斜,不得脱空。

④、滑动圆形板式桥梁支座的滑动方向应符合设计要求。

⑤、安装温度为5-25度。

⑥、锚栓位置应准确,并做防腐处理。

圆形板式桥梁支座

2、 圆形板式桥梁支座安装前的准备工作:

①、圆形板式桥梁支座位置放样:在墩、台盖梁上,用墨线标明圆形板式桥梁支座位置与梁安装位置,圆形板式桥梁支座高程要符合设计要求,圆形板式桥梁支座是否水平,可用木工的铁(木)水平量测,需要找平时,应用环氧砂浆找平(替代以前的水泥砂浆,主要原因是量小、薄层、强度低,易坏),一片梁两端相对误差小于3毫米。

调整方法如下: δ=(t-t0)αL

δ:座板中心线与上摆中心线线的正常位置,正值为梁伸长方向。 t:安装时的温度。 t0:设计要求适合温度。α:线膨胀系数,约为0、00001。 L:梁跨长度。

③、圆形板式桥梁支座进场时应检查产品的合格证与有关技术指标,力学性能的要求是:极限抗压强度≥70MPa;抗压弹性模量E=5、4G*S2,参考值为600MPa;抗剪弹性模量G的参考值为1、5MPa;转角正切值tanθ≥1/300;抗剪老化性能;四氟板与不锈钢板表面磨擦系数(加硅脂时)≦0、03。

圆形板式桥梁支座



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建筑隔震橡胶支座材料要求及制造技术http://www.rongwei.org/jszc/209.htm建筑隔震橡胶支座产品的材料要求

为使橡胶隔震支座能够满足正常的使用功能,对橡胶隔震支座制作的材料也有一定的要求。一般来讲,橡胶隔震支座的制作材料主要有三类:橡胶材料、钢板和铅芯。其中橡胶的物理机械性能一般情况下应满足GB 20688.3-2006《橡胶支座第3部分:建筑隔震橡胶支座》附录B中表B.1的要求。钢板的机械性能应满足 GB/T 700-2006《碳素结构钢》中Q235A钢板的规定和要求。铅芯一般采用纯度不低于99.9%的铅锭,铅的材质和性能应符合 YS/T 636-2007《铅及铅锑合金棒和线材》的规定和要求。

隔震支座

建筑隔震橡胶支座的基本制造技术

橡胶隔震支座为了能够实现相关功能,对橡胶隔震支座的制造技术有着较高要求。通常情况下,橡胶隔震支座需按照以下制造工艺流程才能完成。

1、橡胶材料准备:选用合适配方和材料,在制造厂炼胶,制造出符合要求的半成品-橡胶混炼胶,炼胶一般采用密炼技术;

2、表面处理:由于橡胶隔震支座由多层薄钢板与硫化而成,薄钢板必须先进行表面处理,一般采用磷化或喷砂处理;然后须在表面喷涂胶粘剂,才能保证钢板与橡胶之间的粘接;

3、硫化:橡胶隔震支座成型必须通过硫化才能完成,而硫化的工艺及参数的选取较为复杂,需要根据产品规格大小和性能要求才能确定;

4、组装:根据建筑设计要求,将连接钢板与橡胶隔震支座进行组装,完成全套产品的制造。对于一般工程来说,还需要由制造厂家提供预埋板等其它配件。

隔震支座

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GPZ盆式桥梁支座安装技术准备、材料要求-厂家http://www.rongwei.org/jszc/206.htmGPZ盆式桥梁支座安装技术准备

1. 认真审核GPZ盆式桥梁支座安装图纸,编制施工方案,经审批后,向有关人员进行交底。

2. 进行补偿收缩砂浆及混凝土各种原材料的取样试验工作,设计砂浆及混凝土配合比。

3. 进行环氧砂浆配合比设计。

4. GPZ盆式桥梁支座进场后取样送有资质的检测单位进行检验。

盆式桥梁支座

GPZ盆式桥梁支座安装材料要求

1. GPZ盆式桥梁支座:进场应有装箱清单、产品合格证及GPZ盆式桥梁支座安装养护细则,规格、质量和有关技术性能指标符合现行公路GPZ盆式桥梁支座标准的规定,并满足设计要求。

2. 配制环氧砂浆材料:二丁酯、乙二胺、环氧树脂、二甲苯、细砂,除细砂外其他材料应有合格证及使用说明书,细砂品种、质量应符合有关标准规定。

3. 配制混凝土及补偿收缩砂浆材料。

(1) 水泥:宜采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥。进场应有产品合格证或出厂检验报告,进场后应对强度、安定性及其他必要的性能指标进行取样复试,其质量必须符合国家现行标准《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》(GB 175)等的规定。

当对水泥质量有怀疑或水泥出厂超过3个月时,在使用前必须进行复试,并按复试结果使用。不同品种的水泥不得混合使用。

盆式桥梁支座

(2) 砂:砂的品种、质量应符合国家现行标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041)的要求,进场后按国家现行标准《公路工程集料试验规程》(JTJ 058)的规定进行取样试验合格。

(3) 石子:应采用坚硬的卵石或碎石,并按产地、类别、加工方法和规格等不同情况,按国家现行标准《公路工程集料试验规程》(JTJ 058)的规定分批进行检验,其质量应符合国家现行标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041)的规定。

(4) 外加剂:外加剂应标明品种、生产厂家和牌号。外加剂应有产品说明书、出厂检验报告及合格证、性能检测报告,有害物含量检测报告应由有相应资质等级的检测部门出具。进场后应取样复试合格,并应检验外加剂的匀质性及与水泥的适应性。外加剂的质量和应用技术应符合国家现行标准《混凝土外加剂》(GB 8076)和《混凝土外加剂应用技术规范》(GB 50119)的有关规定。

盆式桥梁支座

(5) 掺合料:掺合料应标明品种、生产厂家和牌号。掺合料应有出厂合格证或质量证明书和法定检测单位提供的质量检测报告,进场后应取样复试合格。掺合料质量应符合国家现行相关标准规定,其掺量应通过试验确定。

(6) 水:宜采用饮用水。当采用其他水源时,其水质应符合国家现行标准《混凝土拌合用水标准》(JGJ 63)的规定。

4. 电焊条:进场应有合格证,选用的焊条型号应与母材金属强度相适应,品种、规格和质量应符合国家现行标准的规定并满足设计要求。

5. 其他材料:丙酮或酒精、硅脂等。


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板式橡胶支座、盆式橡胶支座发生病害如何处理http://www.rongwei.org/jszc/204.htm板式橡胶支座、盆式橡胶支座发生病害如何处理

(1)橡胶支座位移超限的处理。

对于出现橡胶支座位移超限的橡胶支座,现阶段较为成熟的处理方式为将橡胶支座的锚栓铲除后,重新设置锚栓以固定橡胶支座。为了保证处理效果满足桥梁结果的使用要求,首先必须对桥梁橡胶支座进行全面的检查,确保橡胶支座未出现失效变形,而且支座的倾斜角度也在合理的范围内。在确认无误后,将桥面应力放散,并结合温度变化范围计算出支座的准确位置,然后重新埋设橡胶支座,并在支座活动面中注入适量的钙基脂,确保桥梁橡胶支座能够自由的变形。 

盆式橡胶支座

(2)桥梁支座脱空的处理。

对于由于支座底部砂浆垫块开裂造成的橡胶支座底部脱空,可以采取通过利用环氧树脂砂浆填充的方式进行处理。其他情况的橡胶支座脱空的病害,可以先将板式橡胶支座取出,在清理完墩台以及桥梁上部结构底面后,根据橡胶支座的脱空高度,往其中垫置相同厚度的钢板,保证垫入的钢板与支座完全受力无间隙后即可。 

板式橡胶支座

(3)更换桥梁橡胶支座。

板式橡胶支座的表面开裂、加劲物外露以及制作变形过大或者是盆式橡胶支座磨损严重、钢板锈蚀等一系列病害,由于病害产生的主要原因是由于橡胶支座本身质量所造成的,因此处理方式需要对橡胶支座进行更换。处理施工工艺为首先将桥梁上部结构顶升后更换橡胶支座。顶升处理方案较多,现阶段主要有超薄液压千斤顶法、鞍形支架法、满布式支架法以及抱柱支架法等几种方式,在选择顶升方案时,应该集合桥梁的上部结构形式、墩柱形式、孔跨形式以及桥梁的整体现状,综合决定选择何种顶升方案。 

(4)桥梁橡胶支座养护管理技术。

确保桥梁橡胶支座出于安全可靠的状态,必须定期对桥梁橡胶支座进行检查与养护管理。养护的周期应该按照桥梁的结构类型、交通量以及使用时间等综合确定,一般情况下是采取月度检查、季度清扫的方式进行养护管理。养护管理过程中应该严格按照《桥梁养护技术规范》中的技术要求,定期的清扫油污、积水,对支座滑板接触面添加油脂,及时更换损坏支座,通过这一系列的措施,避免桥梁橡胶支座的老化,确保桥梁结构状态的安全可靠。 

板式橡胶支座

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GPZ盆式桥梁支座常常出现的病害-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/203.htmGPZ盆式桥梁支座是利用被半封闭钢制盆腔内的弹性橡胶块,在三向受力状态下具有流体的性质特点,来实现桥梁上部的转动,同时依靠中间钢板上的F4板与上座板的不锈钢板之间的低摩擦系数来实现上部结构的水平位移,使支座所承受的剪切不再由橡胶完全承担,而间接作用于钢制底盆及F4板与不锈钢之间的滑移上。

盆式桥梁支座

GPZ盆式桥梁支座常常出现的病害

GPZ盆式桥梁支座按照结构形式有固定支座、单向活动支座以及多向活动支座等几种形式,工作原理基本上是利用钢盆中的橡胶板来发挥承接荷载以及转动的作用,进而满足桥梁水平位移的要求。组成也是由聚四氟乙烯板、钢盆环、氯丁橡胶块、密封圈、不锈钢滑板以及上下支座滑板等组成。 

(一)、聚四氟乙烯板侧滑以及磨损严重 

聚四氟乙烯板侧滑,极易造成GPZ盆式桥梁支座的支座位移超限,当侧滑移出移除不锈钢板面的范围时。对于桥梁结构的安全使用影响较大。聚四氟乙烯板磨损严重则是由于不锈钢滑板以及聚四氟乙烯板之间存在着滑动磨损,磨损严重则会直接影响GPZ盆式桥梁支座的使用寿命。一般是根据聚四氟乙烯板的外露高度来判断其磨损情况,进而采取更换支座或者是维修使用等处理方式。 

盆式桥梁支座

(二)、GPZ盆式桥梁支座的钢盆锈蚀 

这种病害的主要表现为钢盆的外表保护涂层脱落,造成钢盆由于缺乏保护出现锈蚀的现象。 

(三)、钢件的裂纹、变形以及脱焊等病害 

钢件的裂纹主要是指GPZ盆式桥梁支座钢件表面出现裂纹,而且裂纹主要集中在下支座板的表面。而钢件的变形则主要是由于GPZ盆式桥梁支座盆底钢板由于支座反力的作用出现表面翘起。钢件的脱焊则主要是指GPZ盆式桥梁支座钢板与盆底之间焊缝脱开的现象,由于钢盆环与GPZ盆式桥梁支座盆底之间的焊缝具有承接剪应力的作用,因此GPZ盆式桥梁支座出现脱焊病害对于桥梁结构的使用安全影响最为严重。 

盆式桥梁支座

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GPZ盆式桥梁支座的安装步骤-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/202.htmGPZ盆式桥梁支座的安装步骤

一、GPZ盆式桥梁支座公路桥梁盆式橡胶支座安装完毕检验合格后,拆除连接构件,安装防尘围板。

二、公路桥梁盆式橡胶支座下面应设置支承垫石,支承垫石混凝土强度等级不宜低于C40。垫石高度应考虑 支座安装、养护和更换的方便。支承垫石及墩顶混凝土应该按JTG D62-2004的局部承压部件要求配置相应的钢筋网。墩台顶面需按锚固套筒规格、数量预留栓孔。预留栓孔的直径和深度大于套筒直径和长度50mm~60mm,中心偏差不应超过10mm。

三、公路桥梁盆式橡胶支座运输到现场后,GPZ盆式桥梁支座应该开箱检查支座各部分零件及装箱单,检查合格后再放入包装箱,安装时再开箱。

盆式桥梁支座

四、活动支座在开箱后应该注意对聚四氟乙烯板和不锈钢冷轧钢板的保护,GPZ盆式桥梁支座防止划伤或者有赃物附着在乙烯板和冷轧钢板的表面,并且检查5201-2硅脂是否注满。

五、GPZ盆式桥梁支座安装时,支承垫石顶面应该凿毛,并用清水冲去垫石上面的杂物,待垫石表面干燥后,在锚固螺栓孔位置以外的支承垫石顶面涂满环氧砂浆调平层,支座就位后、对中并调整水平后,用垫块将支座垫起,用环氧砂浆或强度等级较高的砂浆灌注套筒周围空隙及支座底板四周未填满环氧砂浆的位置,并且将砂浆捣实,完工后应该将支座底板以外溢出的砂浆清理干净,砂浆硬化后再拆去支座垫块。

盆式桥梁支座

六、有纵坡的桥梁,在支座顶板长度范围内的桥梁梁底,设计时应该将该部位梁底用预埋钢板调直水平,支座顶板范围内的混凝土应该按JTG D62-2004进行局部承压计算并配置相应的钢筋网。GPZ盆式桥梁支座活动支座安装时应该考虑温度的变化。

七、双向和单项活动支座安装时,要特别注意检查聚四氟乙烯板,聚四氟乙烯板的主要滑移方向应与桥梁顺桥向相一致。

八、GPZ盆式桥梁支座公路桥梁盆式橡胶支座中心线应该与主梁中心线重合或平行,单向活动支座安装时,顶板导向块和中间钢板的导向滑调应该保持平行,交叉角度不大于5‘。

九、在桥梁实行体系转换要切割临时锚固安装时,GPZ盆式桥梁支座要采取隔热措施,这样可以避免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

盆式桥梁支座

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桥梁橡胶支座养护及维修加固http://www.rongwei.org/jszc/201.htm桥梁橡胶支座的养护工作

桥梁橡胶支座必须经常养护,根据公路养护技术规范规定,其主要内容是:

1)对桥梁橡胶支座各部分应保持完整、清洁,要扫除垃圾,冬季清除积雪和冰块,保证梁跨自由伸缩。

2)在滚动支座滚动面上要定期涂一薄层润滑油,在涂油以前,必须先用钢丝刷或揩布把滚动面揩擦干净。

3)为了防锈,支座各部分除钢辊和滚动面外,其余都要涂刷油漆保护。

4)对固定支座应检查锚栓坚固程度,支承垫板要平整紧密,及时拧紧接合螺栓。

桥梁橡胶支座

桥梁橡胶支座的维修加固

1)桥梁橡胶支座有缺陷或发生故障时的维修和更换: 滚动面不平整,轴承有裂纹、切口以及个别辊轴大小不合适时,必须予以更换。梁支点承压不均匀时,应进行调整。调整时可采用千斤顶把梁上部顶起,然后移动调整支座的位置。在矫正支座位置以后,降落上部构造时,为避免桥孔结构倾斜,应徐徐下落,并注意千斤顶的工作状态是否均衡,同时调整顶升用木框架的楔子,以保证上部结构能恢复原位。桥梁橡胶支座板翘起、扭曲、断裂时应予更换或补充,焊缝开裂应予维修加固。支座更换时也同时可采用前述顶升法施工。如要抬高支座时可采用捣筑砂浆垫层、加入钢板垫层或预制钢筋混凝土块的办法。

2)油毡支座因损坏、掉落而不能发挥作用时,摆柱式支座工作性能不正常,有脱皮、露筋或其他异常情况发生时,橡胶支座已老化、变质而失效时,都须进行调整,加以维修加固。

3)钢辊轴式支座辊轴(或摇轴)的实际纵向位移应与计算的正常位移相符,如实际纵向位移大于容许偏差或有横向位移时应加以矫正。

桥梁橡胶支座

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四氟滑板式桥梁支座用途、荷载、设计参数http://www.rongwei.org/jszc/200.htm板式橡胶支座用途: 

板式桥梁支座主要适用于公路桥梁、铁路桥梁、城市立交桥。主要功能是将上部的反力可靠地传递给墩台,并同时能完成梁体结构由于制动力、温度、混凝土的收缩徐变及荷载作用等引起的水平位移及梁端的转动。 

板式桥梁支座允许水平力为竖向的10%,允许转角不小于40',摩擦系数0.04-0.06,活动支座水平位移量50mm-250mm,分5级。荷载等级100KN-15000KN。 

四氟滑板式桥梁支座,是在矩形板式桥梁支座上用特殊方法粘复一层聚四氟乙稀(F4),利用梁底不锈钢与F4钢板之间磨擦系数很小的特点,通过二者之间的自由滑动,完成上部结构较大的位移量。产品在桥梁建筑、水电工程、房屋抗震设施上被广泛应用。 

四氟滑板式桥梁支座用途、荷载、设计参数

板式桥梁支座适用温度

氯丁胶型 +60℃~ -25℃天然胶型 +60℃~ -40℃三元乙丙胶型 +60℃~ -45℃

荷载等级 100KN~10000KN

板式桥梁支座代号表示方法

名称―GJZ(公路桥梁矩形橡胶支座) 型号―F4(有此符号为四氟滑板支座) 规格―La×Lb×δ(mm) 胶种―氯丁胶(CR)、天然胶(NR)、三元乙丙胶(EPDM) 

四氟滑板式桥梁支座用途、荷载、设计参数

矩形四氟滑板式桥梁支座设计参数表

容许平均压应力[δ](MPa) 10.0 、容许抗剪弹性模量[G](MPa) 1.0 、抗滑最小压应力δmin(MPa) 支座与混凝土接触 2.6 、支座与钢板接触 3.85 、橡胶片最大容许剪切角正切值tga 不计制动力 0.5 、计入制动力 0.7 、最小容许转角正切值tgθ 钢筋混凝土 1/300 、钢桥 1/500、 纯四氟板与不锈钢板的摩擦系数μf 0.06 (注:当温度底于-30℃时,抗剪弹性模量G值应增大20%,四氟滑板与不锈钢板间磨擦系数μf值应增大30%,不加润滑硅脂时,摩擦系数μf加倍。) 


四氟滑板式桥梁支座用途、荷载、设计参数

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桥梁橡胶支座作用及布置原则-厂家http://www.rongwei.org/jszc/198.htm桥梁橡胶支座设置在桥梁的上部结构与墩台之间,它的作用是:

(1)传递上部结构的支承反力,包括恒载和活载引起的竖向力和水平力;

(2)保证结构在活载,温度变化,混凝土收缩和徐变等因素作用下能自由变形,以使上、下部结构的实际受力情况符合结构的静力图式。

盆式桥梁支座

桥梁橡胶支座的布置原则

曲线连续梁桥的桥梁橡胶支座布置会直接影响到梁的内力分布;同时,桥梁橡胶支座的布置应使其能充分适应曲梁的纵、横向自由转动和移动的可能性,通常宜采用球面桥梁橡胶支座,且为多向活动桥梁橡胶支座;此外,曲线箱梁中间常设单支点桥梁橡胶支座,仅在一联梁的端部(或桥台上)设置双桥梁橡胶支座,以承受扭矩,有意将曲梁支点向曲线外侧偏离,可调整曲梁的扭矩分布。

当桥梁位于坡道上时,固定桥梁橡胶支座应设在较低一端,以使梁体在竖向荷载沿坡度方向分力的作用下受压,以便能抵消一部分竖向荷载产生的梁下缘拉力,当桥梁位于平坡上时,固定桥梁橡胶支座宜设在主要行车方向的前端。

桥梁的使用效果与橡胶支座能否准确地发挥其功能有着密切的关系,因此在安放桥梁橡胶支座时,应使上部结构的桥梁橡胶支座位置与下部结构的桥梁橡胶支座中线对中 ,但绝对的对中是很难做到的,因此要注意使可能的偏心在允许的范围内,不致影响桥梁橡胶支座的正常工作。

隔震支座

正确地确定桥梁橡胶支座所承受的荷载和活动桥梁橡胶支座的位移量,关系到桥梁橡胶支座的使用寿命。一般而言,固定桥梁橡胶支座除承受竖向压力外,还必须能承受水平力,其中包括可能产生的制动力、风力、活动桥梁橡胶支座的摩阻力 、主梁弹性挠曲对桥梁橡胶支座的拉力等,这些水平力总是应当偏大地取用,且要求桥梁橡胶支座伸至上、下部结构中进行锚固或销结。对于弯、斜和宽桥,桥梁橡胶支座的受力比较复杂,需要认真从三个坐标方向去研究,即使是在同一桥梁橡胶支座位置,不同的部位在受力上可能会有很大的差别。

板式桥梁支座

位移量的计算要考虑各种可能出现的工况:

(1)对温差产生的位移 要有足够的估计。

(2)桥梁的挠曲,基础的不均匀沉降都会产生纵向位移,对于高桥墩,墩顶位移可通过活动桥梁橡胶支座上的挡块加以限制,它能使基底反力变化,并且阻止不均匀沉降;

(3)由于一些不可估计的因素,通常计算的位移量宜乘以1.3左右的安全系数 。

梁桥桥梁橡胶支座的支承面一般是水平的。


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隔震橡胶支座施工和维护 http://www.rongwei.org/jszc/194.htm隔震橡胶支座是由薄钢板和薄橡胶板交替叠合,经高温、高压硫化而成。目前工程上使用的橡胶支座的基本特征是:橡胶支座内分层设置的薄钢板对橡胶起约束作用,使橡胶支座具有很高的竖向承载能力,能够在正常使用状态下和地震时承受建筑物的荷载,而不产生过大的变形。

隔震橡胶支座施工和维护 

1、按CECS 126:2001《叠层橡胶支座隔震技术规程》关于施工安装的要求如下: 

1职称隔震橡胶支座的支墩(或柱),其顶面水平度误差不宜大于5‰;在隔震橡胶支座安装后,隔震橡胶支座顶面的水平度误差不宜大于8‰。 

2隔震橡胶支座中心的平面位置与设计位置的偏差不硬大于5.0mm; 

3隔震橡胶支座中心的标高与设计标高的偏差不硬大于5.0mm。 

4同一支墩上多个隔震橡胶支座之间的顶面高差不宜大于5.0mm。 

5隔震橡胶支座连接板和外露连接螺栓应采取防锈保护措施。 

6在隔震橡胶支座安装阶段,应对支墩(或柱)顶面、隔震橡胶支座顶面的水平度、隔震橡胶支座中心的平面位置和标高进行观测并记录。 

7在工程施工阶段,对隔震橡胶支座宜有临时覆盖保护措施。 

隔震支座

隔震橡胶支座的设计参数如下表: 

施工时,在支墩钢筋绑扎完成后,应将隔震橡胶支座的预埋件固定好(如图5),固定式应对螺杆进行必要的保护以免浇筑混凝土时对螺杆造成腐蚀。并将预埋件底板标高误差控制在规范要求范围内,支墩混凝土浇筑时随时对预埋件的标高进行调整、控制; 

2、隔震橡胶支座的维护 

1应制定和执行对隔震橡胶支座进行检查和维护的计划; 

2应定期观察隔震橡胶支座的变形及外观; 

3应经常检查是否存在可能限制上部结构位置的障碍物; 

4隔震层部件的改装、更换或加固,应在有经验的工程技术人员指导下进行。 

隔震支座

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无支架顶升更换桥梁隔震支座实例-厂家提供http://www.rongwei.org/jszc/193.htm无支架顶升更换桥梁隔震支座实例

桥梁隔震支座更换方法很多,因工程的实际条件选择确定。这里主要结合上面所说的长江某铁路大桥首次在国内采用“无支架顶升”方法更换 桥梁隔震支座的成功案例

1.该桥工程概况

本桥为长江某铁路大桥,是目前世界铁路建设史上最大跨度“刚梁柔拱” 桥梁,按双孔双向通航设计,桥跨布置为双线连续刚构柔性拱(10×49.2+130m+2×275 m +130m)。本桥引进和采用了欧洲EBP橡胶隔震支座,在使用过程中出现了以上描述的 桥梁隔震支座不均匀变形和支座EBP橡胶本体开裂等问题。施工总承包商要求进行支座更换,经国内某知名桥梁支座制造公司和原该桥EBP支座欧洲供货商及台湾某公司联合制订方案,确定为整体顶升法进行支座更换。

桥梁隔震支座

2.无支架顶升方案实施

整体顶升法支座更换方案有两种,一是有支架顶升法更换桥梁支座,即在桥下搭设钢支架施工平台,支架顶放置大吨位千斤顶,顶起桥梁上部结构更换支座。二是无支架整体顶升法施工,即在梁端与墩台帽顶面之间放置油压千斤顶进行整体顶升。由于该桥墩台支承垫石与承台间相对高程达50m,通过对设计图纸地质勘探资料的查阅,河床顶面以下有3.6-6.2m不等的淤泥或淤泥质亚粘土,持力层上有强分化砂砾岩层,桥下搭设支架,整体稳定性难以保证,安全风险大,而且施工周期长,施工投入大。根据本桥工程条件,为确保安全和保证工期,最终确定采用第二种“无支架整体顶升”方案。此方案最大的好处是利用原桥墩台帽作为支撑点顶升上部结构,相对于支架施工更为安全、简便。但采用该顶升方法存在的问题是纵横向位移的精确度保证的控制。为此,顶升施工单位引进了台湾某公司的程序化顶升系统,通过线性变位计观测控制顶升全过程的纵横向位移量,以保证顶升过程纵横向位移的精度。最终经施工总承包和设计等单位审查,本方案顺利通过,并成功实施,安全、按期、优质完成了本桥的 桥梁隔震支座更换。

3.顶升结构检算

本桥更换桥梁隔震支座时,因桥面上线路轨道工程还未铺设,故其结构检算,不考虑轨道部分影响。由于顶升过程中,梁体与桥面铺装层同时进行竖向位移,其对桥面砼产生的拉力和压力较梁体水平向位移时对桥面混凝土产生的拉力和压力要小;从总体上看,顶升时起顶位置处的桥面混凝土受拉,相邻桥墩处的桥面混凝土受压,考虑到混凝土的抗拉能力较抗压能力小得多,以起顶位置处桥面混凝土的承拉能力(最大容许拉应力通过拉应变来体现)确定顶升量:

(1)桥面铺装的普通混凝土的最大拉应变约为0.0001~0.0015,计算时为安全计取下限0.0001;

(2)考虑到桥面铺装为整体化混凝土,计算桥面混凝土的横向变形量时,取桥面连续两侧各半孔梁长,即49.2m进行计算,梁高3.8m,桥面混凝土的横向变形容许值即梁体的容许水平向位移值为:49.2×0.0001=0.00492m=4.92mm 单孔梁体的水平向位移容许值为:[ΔL]=4.92/2=2.46mm 梁体的竖向容许位移值可近似地计算为:[Δh] =2.46×30000/3800=19.42mm

(3)根据梁端距盖梁顶的距离,梁体顶升15mm就可以有足够的空间更换支座,且顶升15mm能够完全保证桥面结构的安全。而确保剪力榫导轨不脱槽的最大顶升量不得超过20mm,确定安全顶升高度为15mm。

桥梁隔震支座

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桥梁隔震支座破坏形式及原因-厂家http://www.rongwei.org/jszc/192.htm近几年,我国的桥梁减隔震支座发展较快,橡胶隔震支座(简称EBP)、高阻尼橡胶支座(简称HDRP)等形式的支座都得到了广泛应用。但因支座生产、安装质量差或产品老化、剪力变形等原因,在使用过程中出现一系列的病害,影响了正常的使用,往往需要更换支座。

一、桥梁隔震支座外观破坏分析

1.桥梁隔震支座设计压缩量

橡胶支承垫四周的压缩量约略是个定值,依其桥梁隔震支座 劲度与垂直载重而定,每层橡胶最大压缩量约为2.0mm。另外,由于橡胶潜变的影响,其潜变压缩量可为橡胶层总厚度的35%。

2.外观破坏形式和原因分析

a)橡胶裂痕。橡胶支撑垫的基本组成方式为2 层橡胶夹一层钢板。当在橡胶硫化过程中质量控制不佳,则在橡胶与橡胶之间可能出现这类问题。 当垂直载重产生时(恒载就已足够造成问题)就可能在橡胶与橡胶间产生此种裂缝,桥梁隔震支座需更换。

b) 橡胶不规则挤压鼓出变形。这是硫化不佳所产生的另一类问题,即中间层钢板与上、下层橡胶产生脱离,因而造成钢片控制水平位移的功能失效, 原本应该有2 层橡胶鼓出,但却是二层合而为一层的橡胶鼓出,桥梁隔震支座需更换。

c) 橡胶挤压鼓出异于常态。 在同一套桥梁隔震支座 中会有数片中间层钢板的组合,而在硫化过程中,有可能会产生中间层钢板轴心不一致的状况,也因而造成了橡胶鼓出有大有小的情况。这类问题,当受挤压鼓出状态轻微,可被接受且不危险,此状况无须更换桥梁隔震支座,否则要更换桥梁隔震支座。

d) 安装过程造成的裂痕。 在桥梁隔震支座 安装过程中是有可能产生裂痕,例如: 在墩台上使用绳子、铁链来调整桥梁隔震支座 安装位置都有可能造成表面裂伤。若裂痕不严重,则不需更换桥梁隔震支座,否则要更换。

e) 混凝土砂浆浇灌不良引起的变形。 此问题并非是由桥梁隔震支座 质量不佳所引起的,而是因为桥梁隔震支座 下锚锭板的砂浆浇灌不良所引起。如果浇灌不密实,将会产生孔洞、蜂巢。一但载入垂向力于桥梁隔震支座 上,将造成下锚锭板的弯曲变形,因而改变了桥梁隔震支座 的外形,需更换。

f) 喷漆防蚀不良造成的损坏。 不良的防蚀喷漆并不会立即造成桥梁隔震支座 的损坏,但是会在未来引发生锈等问题,并且无法确保桥梁隔震支座 在保固期内的正常使用。

此外应特别注意,即使桥梁隔震支座压缩量正常,若出现上述问题( 例如a) 、b) )也需要更换。因为检查时,桥梁隔震支座 只承受恒载,再加上运行时的活载,就有可能由现在的小问题会变成未来严重的大问题。

桥梁隔震支座

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桥梁隔震支座与板式桥梁支座的对比http://www.rongwei.org/jszc/191.htm桥梁隔震支座与板式桥梁支座的对比

铅芯桥梁隔震支座属于减隔震系统的一种,它由铅芯棒、橡胶层、钢板等迭层粘接而成。铅芯棒增大支座的阻尼,吸收能量;钢板提高支座竖向刚度,使之能有效地支承桥梁上部结构;橡胶层赋予支座高弹性变形及复位和承载能力。因此,铅芯桥梁隔震支座既具有较高的承载性,又具有较大的阻尼,大水平位移能力和复位功能。 

板式桥梁支座是由多层橡胶与钢板硫化粘合而成,它有足够的竖向钢度,能将上部构造的反力可靠的传递给墩台;有良好的弹性,以适应梁端的转动,又有教大的剪切变形能力,以满足上部构造的水平位移;普通板式桥梁支座适用于跨度小于30m、位移量较小的桥梁。不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座;四氟板式桥梁支座适用于大跨度、多跨连续、简支梁连续板等结构的大位移量桥梁。它还可用作连续梁顶推及T型梁横移中的滑块。

铅芯橡胶支座之后桥梁在强震作用下的墩底剪力弯矩、梁端位移明显降低,其中横桥向的梁端位移减小系数达到0.75之多。不仅如此,桥梁在地震作用下的受力也较板式桥梁支座的桥梁更加均匀,使得结构更加安全可靠。 

桥梁隔震支座

板式桥梁支座

铅芯桥梁隔震支座与板式桥梁支座的性能比较。铅芯与板式都普通板式橡胶支座阻尼系数在5%以下,铅芯桥梁隔震支座阻尼系数一般可在15%以上。铅芯桥梁隔震支座在地震时可以延缓桥梁结构周期,大幅减小桥梁上部结构加速度,使桥梁受力情况大为改善,因而具有很好的隔震效果。因为使结构物在地震时的受力状况明显改善。因而在8度以上地区设置铅芯支座,可以降低桥梁的总体造价.桥梁上使用的铅芯隔震支座与建筑上所用铅芯隔震支座是有所区别的,它还必须具备有吸收桥梁上下微小震动和支承部位转角的能力。

铅芯桥梁隔震支座与板式桥梁支座的性能比较,铅芯支座性能要比板式桥梁支座更强大,更适用于隔震抗震等环境较恶劣的地区。我厂生产各种规格型号的桥梁支座,客户可提供型号尺寸或图纸,我厂可按要求定做。厂家生产经验丰富,工艺精良,全国发货。欢迎随时来电咨询!


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橡胶隔震支座施工注意事项http://www.rongwei.org/jszc/189.htm建筑隔震的效果除了与厂家生产的隔震橡胶支座的内在性能有关外,还与隔震橡胶支座的安装质量好坏有直接关系,它影响到隔震橡胶支座副的整体效果,必须严格控制隔震橡胶支座预埋件的预埋质量,必须严格控制隔震橡胶支座的标高、位置度和水平度,杜绝预埋件拔锚,杜绝隔震橡胶支座侧歪,确保各隔震橡胶支座受力和变形均匀。要安装好隔震橡胶支座,必须有切实可行周密细致的施工方案。

通过隔震支座将下部结构与上部结构完全分隔开来,地震作用下,支座隔离了大部分地震能量,上部结构内力大大减小,但是位移会有所增大。根据计算,罕遇地震下隔震层最大位移达到8.6cm。《建筑结构抗震设计规范》(GB50011-2010)12.2.7规定,为了使隔震支座完全发挥效用,上部结构的周边应设置竖向隔离缝,缝宽不宜小于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移的1.2倍且不小于200mm。根据此,需保证上部结构能够无障碍的发生200mm(最大位移值1.2倍)的平动。

隔震支座

橡胶隔震支座施工中有以下主要注意事项: 

1、若隔震支座不在同一标高处,为了更好的传递地震力,在错开的位置宜加大节点截面,必要时可增设剪力墙。错层处隔震逢不宜小于200mm。 

2、隔震层如有砌筑墙不应阻碍隔震层自由平动,要留出200mm的隔震缝,参见图15。 

3、连接上下部结构的各种管道在穿过隔震层时需要采用柔性连接。 

4、采用钢筋接地的避雷设备,应设置跨越隔震层的柔性接地配线,并留大于200mm的多余长度。 

5、在建筑物四周200mm范围内不应有任何高度超过隔震层的物体,以保证地震时隔震层的水平位移不受限制。隔震支座顶面标高宜位于室外地平面以上,若位于地平面以下,则需要挖掘隔震沟,沟宽不小于200mm,并做好排水。 

6、通往地下的楼梯和一楼通往室外的踏步应该在隔震层标高处断开。 

7、以上具体构造详见《建筑结构隔震构造详图》(03SG610-1)。 

8、其它未竟事宜参见《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)。 

隔震支座

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减隔震支座的发展及介绍-厂家http://www.rongwei.org/jszc/187.htm减隔震支座的发展及介绍 

减隔震装置的发展始于20世纪70年代的欧洲和日本,我国的减隔震装置研究并投入使用是在1965年以后,现行我国在建的和已经使用的主要的减隔震支座包括:板式和盆式橡胶支座铅芯隔震支座、四氟滑板式支座、E型钢支座、阻尼器、速度锁定器等 

普通板式橡胶支座 

由数层钢板和橡胶层镶嵌、粘合、压制而成,是应用最为广泛的支座,有一定的减隔震效果,在中小桥上被广泛采用,其能提供有效的竖向刚度承受荷载,又能提供比较大的剪切变形和转角变形。 

四氟滑板式支座 

是利用钢板和聚四氟乙烯板之间的摩擦制成摩擦型的减隔震支座,改型支座允许上部结构在滑动面上滑动,从而使得上部结构传递到桥墩的地震惯性力减小为支座的最大摩擦力,从而达到减隔震的目的。 

板式橡胶支座

盆式橡胶支座 

由钢构件和橡胶层组成,由聚四氟乙烯板和钢板之间的滑动提供水平位移,由橡胶层承压,并提供水平转向的变形需求. 

盆式橡胶支座

铅芯隔震支座 

铅芯隔震支座是在橡胶支座中插入铅芯形成一个紧凑的减隔震装置,水平力低时,铅芯隔震支座有足够的刚度满足正常使用,当有较大水平力时,铅芯屈服,在地震力下耗散能量。铅芯隔震支座有构造简单、经济性好、滞回曲线饱满等优点,是减隔震设计中常用的减隔震支座。 

铅芯隔震支座

粘滞阻尼器 

粘滞阻尼器发展较晚,却发展较快,主要应用在大型斜拉桥、悬索桥上,主要由主油缸、副油缸、导杆、阻尼孔等组成,粘滞阻尼器的阻尼力和弹性力有九十度的相位差,因此不增加桥墩的受力。 


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减隔震支座的工作原理与特点http://www.rongwei.org/jszc/186.htm桥梁减隔震支座的设计

减隔震支座设计需要将桥梁受到的地震作用进行集中,由减隔震支座承受大部分的能量冲击,从而减小桥梁下部结构的负荷。桥梁减隔震控制措施可以分为被动控制、主动控制、半主动控制、混合控制、智能控制等类别,其中被动控制没有外部能力输入,主动控制存在外部能力输入,后三种控制均有部分能量输入。 

多质点体系在受到地震作用条件下的震动方程由结构质量、反应位移、阻尼、速度、刚度矩阵、加速度矩阵等因素组成,由此可见桥梁结构在受到地震作用条件下的震动反应与结构的刚度、质量等因素有关。主动控制借助外界能量来提供结构控制力,如果桥梁属于大跨度结构,需要的外界能量很大,在具体实施过程中存在一定的难度,通常采用被动控制来进行减隔震支座的设计。被动控制是借助消能元件等设施来吸收地震作用的能量,使桥梁下部结构承受的地震作用能量降低到可承受范围之内,以实现减振隔振的目的。 

采用被动控制来设计减隔震支座的方法主要有两点,一点是对墩台与梁结合处设置铅芯叠层橡胶支座、高阻尼叠层橡胶支座等具有减隔震功能的桥梁支座或阻尼器,另一点是对梁体与防震块间隙处设置橡胶垫层,对梁体外侧做好防震落梁措施。和以往单纯的依赖增大配筋率等方法相比,采用上述设计思想与方法能够减少工程量,在保证减振隔振效果的同时还有显著的经济效益。 

隔震支座

减隔震支座的工作原理与特点 

在桥梁减隔震装置中,较为常用的是由橡胶板、钢板高温硫化粘结制成的橡胶支座,由于橡胶层与钢板紧密粘结,薄钢板能够约束橡胶支座在垂直荷载下的横向变形,因而具有较好的竖向性能。另外,由于在水平荷载下钢板对橡胶层的约束是柔性的,橡胶支座的水平刚度较小,并且剪切刚度是随着变形的变化而变化的,较小变形的情况下水平刚度较大,当变形达到中等时水平刚度最小,而随着变形的进一步增大水平刚度又会随之增加,从而起到保护的作用。橡胶支座在桥梁中的使用,如果受到小震作用,桥梁结构相当于连接在一个刚性基础上,而如果受到强震作用,橡胶支座能够吸收大量能量,并提供柔性滑动。 

减隔震支座设计通过合理安放支座为桥梁提供水平方向上的柔性支撑,增强桥梁结构在水平方向的稳定性,并利用阻尼装置增强整个桥梁结构的阻尼效应。通过对设计反应谱的分析,可以得知当系统周期增长时,设计荷载相应减少,地震作用也会随之减少。因此,桥梁减隔震支座设计需要以增长系统固有周期后的耗能能力衡量减振隔振性能,并考虑减隔震支座应用后是否对桥梁的桥面与下部结构产生不利的效应而影响桥梁的正常使用。应用减隔震技术的桥梁需要有较为坚实的基础地基,如果是软土地基,或是下部结构柔性较大,需要综合使用减隔震技术与其它技术措施,以保证减振隔振的实际效果。 

隔震支座

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小跨径板式桥梁支座安装质量控制http://www.rongwei.org/jszc/184.htm

小跨径板式桥梁支座安装质量控制

板式桥梁支座是桥梁结构重要组成部分,其作用是将桥梁上部结构的恒载与活载可靠地传递给墩台,并承受由荷载引起的结构端部水平位移、转角等位移,适应温度、湿度引起的结构伸缩,也可阻抗其它原因引起的结构平移,使结构的实际受力情况与计算简图相符合。

因此,板式桥梁支座必须满足以下两点功能性要求:

①板式桥梁支座必须具有足够的承载能力,以确保安全可靠地传递板式桥梁支座反力;

②板式桥梁支座对桥梁变形的约束应尽可能小,以适应梁体自由伸缩和转动的需要。 

为满足上述要求,除了设计上应确保板式桥梁支座选型合理,以及板式桥梁支座加工的质量应符合相关技术标准外,正确地安装施工也是一个关键环节。

板式桥梁支座

板式(四氟板)桥梁支座因具有造价低、重量轻、结构高度小、施工方便等优点,近年来被广泛地应用在高速公路中小跨径桥梁中。由于一些施工人员对板式桥梁支座的作用及其在桥梁结构中重要性认识不足,在施工中不重视板式桥梁支座的正确选用和安装,对板式桥梁支座安装的条件(如标高、垫石平整与水平等)不能严格控制,造成大量的板式桥梁支座在桥梁使用不久甚至在板梁尚未投人使用时就出现不良工作状态和破坏,主要表现为板式桥梁支座出现过大的剪切变形、橡胶体开裂、橡胶层局部外鼓、钢板与橡胶体分离、钢板被挤出、四氟板与橡胶块脱离、垫板褶皱、板式桥梁支座断裂等,以上病害直接影响了板式桥梁支座有效适应变形和分配上部荷载力以及减、隔震的作用,使桥梁上下部结构产生附加应力,导致桥梁结构损坏和承载能力降低,从而影响了桥梁的健康工作状态。 

另外,由于预制梁板在预制和预应力张拉时,可能造成板式桥梁支座上垫板不平、梁板翘曲变形,加之墩台板式桥梁支座垫石标高控制误差,在梁板安装后,也经常出现板式桥梁支座由于承受不均匀受压而损坏,或部分板式桥梁支座未承压而脱空等不良工作状态。 

1)板式桥梁支座脱空。板式桥梁支座脱空是目前最普遍及严重的质量问题,主要是由于板式桥梁支座底部垫块开裂及墩台顶面不平造成局部脱空,顶部完全脱空、局部脱空及板式桥梁支座缺失。某个板式桥梁支座脱空将造成其它板式桥梁支座受力过大,影响耐久性还可能造成上部结构受力不均,对结构产生影响,原因主要是板式桥梁支座垫石标高控制不当,梁体预制时梁端三角锲形块不平,垫石强度过低,或板式桥梁支座温度等控制不当。 

板式桥梁支座

2)板式桥梁支座偏位。偏位也是普遍存在问题,分纵向与横向偏位,严重时造成板式桥梁支座不均匀受力、梁体受力附加内力过大等病害;原因主要是板式桥梁支座或垫石放样不准,应在安装板式桥梁支座时校正,若垫石偏差较小,可用环氧树脂调整。 

3)板式桥梁支座变形过大。变形指剪切变形与压缩变形,与板式桥梁支座质量及安装质量有关,本身质量加强进场检验及选用正规合格厂家,板式桥梁支座安装时也会引起初始变形过大,对耐久性不利,剪切变形越大越不好,长时间变形加速橡胶老化。过大变形原因主要是同一梁体有板式桥梁支座脱空导致个别板式桥梁支座受力过大引起初始变形,安装温度过大或过小,随温度变化,砼热胀冷缩、徐变和活载制动力引起,还可能由于设计纵坡过大导致纵向剪切变形过大。 

4)其它病害。主要有板式桥梁支座破裂和侧面波纹凹凸,原因是板式桥梁支座本身质量及安装质量引起;还可能产生板式桥梁支座非正常约束,这个主要是板式桥梁支座安装质量引起。 

板式桥梁支座


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板式桥梁支座受力特性http://www.rongwei.org/jszc/183.htm板式桥梁支座是连接桥梁上部结构和下部结构的重要构件,主要起到传递上部结构反力和承受水平变形的作用,以其造价经济、构造简单、受力合理等优点,在桥梁工程中得到广泛的应用,特别适合于中小跨径梁式桥.地震反应中,板式桥梁支座可以起到延长结构周期、增加结构阻尼的作用,从而可以有效地减小桥墩所受的地震荷载、达到满足桥梁隔震的要求,因此在桥梁隔震设计方面也应用广泛.

板式桥梁支座受力特性

1.普通板式桥梁支座

大量试验结果表明,板式桥梁支座叠层橡胶内部的薄钢板对橡胶横向变形的约束作用,能大大提高支座的竖向刚度,但并不影响橡胶层的剪切变形刚度,其剪力位移滞回曲线呈狭长形,可近似作线性处理。

板式桥梁支座

2.聚四氟滑板式桥梁支座

聚四氟滑板式桥梁支座是以聚四氟乙烯板和不锈钢板作为支座的相对滑动面来隔离墩台与梁底,从而减小下部结构的地震响应,达到隔震的目的.这种支座已经在桥梁工程中使用了40多年,国内外学者对其摩擦因数和滞回性能做了大量试验研究,研究表明聚四氟乙烯板与不锈钢板之间的摩擦系数通常低于0.08,涂有润滑剂时约为0.01~0.03

中国抗震规范还规定了不同水平的地震作用下橡胶型减隔震支座的延性水平:在E1地震作用下产生的剪切应变应小于100%;在E2地震作用下产生的剪切应变应小于250%

基于性能抗震设计方法强调结构在不同强度水平的地震作用下应该有不同的性能目标,对应不同的损伤状态.本文根据中国规范对地震作用下支座允许相对位移的具体规定,并参考国外一些规范规定和桥墩变形破坏准则[7],用相对位移延性比定义了板式桥梁支座的4种损伤状态.支座相对位移延性比的定义:各极限状态支座允许相对位移与剪切应变等于100%时的支座相对位移之比。

板式桥梁支座

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常规、异形桥梁橡胶支座布置原则http://www.rongwei.org/jszc/182.htm随着城市建设日新月异的发展,城市立交桥已成为现代化城市不可缺少的一部分,为了满足力学和美学的双重要求,为了使桥梁结构更好的适应线路的平面布置,使立交桥中主线与匝道更好的衔接,异形桥应运而生。 

异形桥,通常采用单箱多室截面形式,整体性能好、抗弯扭耦合性能佳、建筑高度小、平面形状不规则能适应复杂的桥形变化等优点。异形桥因其平面形状不规则,故其结构受力相对比较复杂,为此本文将应用有限元软件midas civil,运用梁格理论,对异形桥的桥梁橡胶支座反力的变化规律进行分析研究。 

常规桥梁橡胶支座布置原则 

常规桥梁橡胶支座的设置一般应遵循的基本原则: 

桥梁橡胶支座布置时要真实反映结构的支承条件,无论桥梁纵、横坡的大小,桥梁橡胶支座都应水平布置。 

桥梁橡胶支座布置时须考虑对上、下部结构的受力特点,保证力的顺利传递而不产生约束。 

若梁体下布置多个桥梁橡胶支座,则根据需要布置固定桥梁橡胶支座、单向活动桥梁橡胶支座和多向活动桥梁橡胶支座。各个桥梁橡胶支座间应应较均匀的分配各方向的桥梁橡胶支座反力,能通过其变形释放大部分二次力,同时对结构的约束应尽量减少,避免产生不必要的赘余力。 

梁桥一般应在每一联的中跨桥墩或桥台上设置一个固定桥梁橡胶支座,其它墩台均设置活动桥梁橡胶支座。固定桥梁橡胶支座的位置是确定桥跨上部结构伸缩量为零的基准点,其位置的确定合理与否,直接影响着桥梁结构的经济性与合理性。 

桥梁支座

异形桥梁结构桥梁橡胶支座布置原则 

对于弯、斜、宽以及异形桥,桥梁橡胶支座的受力相对复杂,在每个方向上都应有约束的安全储备,以确保其中某个桥梁橡胶支座失效时,结构不至于在此方向上失稳。 

对于任何情况下,在同一支承线上都希望沿一定方向布置桥梁橡胶支座。对于主梁布置较密的结构,在支承部分设置横梁以减少桥梁橡胶支座数量。为了克服桥梁橡胶支座的负反力,可采用以下措施:对于箱梁桥,采用单桥梁橡胶支座;采用平衡重(砼等压重);改变支点位置或使用撑架等。 

异形桥结构布置对支反力的影响 

在承载能力极限状态(砼的收缩和徐变考虑10年)作用下,异形箱梁采用方案一(左端单箱双室的“裤衩”形)、方案二(左端单箱双室的“人”字形)、方案三(左端单箱四室的“裤衩”形)和方案四(左端单箱四室的“人”字形)的结构布置形式对其桥梁橡胶支座反力影响

异形桥布置桥梁橡胶支座时,要考虑结构的布置形式及稳定性和预应力钢束的布置形式的综合性影响。异形桥分岔前的梁端处,若桥宽不大,应设两个桥梁橡胶支座,且固定桥梁橡胶支座设在桥梁梁肋曲率半径较大侧;若桥宽较大,每一支承横断面可设3~4个桥梁橡胶支座,固定桥梁橡胶支座应设在横梁中间,这样可以减小赘余力的产生。在岔道处应增设桥梁橡胶支座,端横梁转折处不设桥梁橡胶支座;在满足稳定性的前提下,桥梁橡胶支座间距应尽量减小且均匀,这样支反力大小也就相对均匀。此外,预应力钢束采用非对称布置,可使其各支反力的分配更加均匀。 

桥梁支座

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同步顶升技术在板式桥梁支座更换中的应用http://www.rongwei.org/jszc/180.htm1概述

广西全州至兴安高速公路是国道主干线衡阳至昆明和国家重点公路厦门至成都的主要组成部分,随着运营年限的逐步递增,在车辆荷载及环境因素的影响下,沿线桥梁一些板式桥梁支座陆续出现了剪切变形、开裂、起鼓和脱空等病害。如不及时进行更换,不但存在安全隐患,而且易对桥梁其他上部结构造成损坏。经过对现场的勘察,同时根据本高速公路的特点,决定采用同步顶升技术更换板式桥梁支座,该方法既能达到恢复桥梁板式桥梁支座功能的目的,又不影响交通,同时具有造价较低、施工周期较短、支架工程少等优点。 

2工程实例 

2.1 工程概况 

万乡河大桥在广西全州县全州镇赵家村附近跨越万乡河,统一里程为K994+439,桥长185.998m,桥宽为26m,上部构造采用9~20m预应力混凝土先简支后连续箱梁,两桥台处设置Z-40型伸缩装置,5#墩处设置Z-80型伸缩装置,两桥台及5#墩处采用GYZ250×66(CR)圆形板式桥梁支座,共计80个,其余桥墩处采用GYZ325×66(CR)圆形板式桥梁支座,共计140个,板式桥梁支座处距水面高度约为4m。2013年3月22日至2013年5月23日在进行桥梁定期检测时,发现该桥0#台、9#台及1#、3#、6#、8#墩共计22个板式桥梁支座存在剪切变形、起鼓、脱空等现象,为保证行车安全和防止对桥梁其他上部结构造成损坏,于2014年3月20日开始对该桥损坏的板式桥梁支座进行了更换,下面就本桥0#台-5#墩的板式桥梁支座(一联5孔)更换施工方案及注意事项进行阐述。 

同步顶升技术在板式桥梁支座更换中的应用

2.2施工方案 

2.2.1 施工工艺流程。施工准备→搭设作业平台→盖梁顶标高复测,确定顶升高度→检查板式桥梁支座→荷载计算→顶升设备安装→顶升设备调试→试顶升→正式顶升→板式桥梁支座拆除及清理盖梁顶垃圾→更换板式桥梁支座→落梁→顶升设备拆除→拆除作业平台,清理现场。 

2.2.2 施工准备。在更换板式桥梁支座前,做好人员、材料及机械设备的准备,做好千斤顶的校验工作,做好测量表格。主要机械设备如表1: 

2.2.3 搭设作业平台。由于万乡河桥0#台~2#墩在陆地上,采用搭设脚手架作为作业平台,3#~5#墩在水中,且施工期河水流速较快,采用吊篮作为作业平台(见图1、图2)。 

2.2.4 盖梁顶标高复测,确定顶升高度。在顶升之前,全面检查该桥的整体情况,对每个板式桥梁支座及盖梁顶标高进行复测,确定顶升高度,并做好记录,以便在顶升过程中进行复核。 

2.2.5 检查板式桥梁支座。顶升更换板式桥梁支座施工前,全面检查该桥的整体情况,详细检查各板式桥梁支座情况,包括板式桥梁支座位置、剪切变形、脱空间隙、是否偏压、钢垫板厚度等,对脱空板式桥梁支座选择厚度合适的钢板,对倾斜板式桥梁支座选择楔形钢板,保证板式桥梁支座更换后,梁体与板式桥梁支座紧密接触。 

2.2.6 荷载计算。顶升更换板式桥梁支座施工前,需要计算荷载,确定薄型千斤顶型号及数量。 

2.7 顶升设备安装。首先将放置千斤顶位置的盖梁顶面和梁底面进行清洁打扫及打磨处理,确保平整;其次安装钢板(尺寸250mm×350mm×20mm),并摆放平整、确保与盖梁顶面及梁底面紧密接触;最后在每片梁底两侧各放置一台薄型千斤顶,单个盖梁有5片板梁,一个盖梁板式桥梁支座更换时共布置10台薄型千斤顶(见图3)。为便于顶升操作,所有千斤顶均按向上方向安装,即千斤顶底座在盖梁上,油缸在梁板底部。千斤顶安装时应保证千斤顶的轴线垂直,以免因千斤顶安装倾斜,在顶升过程中产生水平分力。在千斤顶安装稳固后再接百分表,连接电动油泵及顶升控制系统。 

2.2.8 顶升设备调试。顶升设备调试的主要内容有:一是检查液压系统,主要检查油缸安装是否正确、牢固,泵站与油缸之间的油管连接是否正确、可靠,油箱液面是否达到规定高度,液压系统运行是否正常,油路有无堵塞或泄漏。二是检查控制系统,主要检查系统安装就位并已调试完毕,控制系统运行是否正常,液压系统对控制指令反应是否灵敏,各传感器系统是否正确传输,系统能否升降自如,各种控制阀工作状况是否正常、是否需要更换;三是监测系统检查,主要检查信号传输是否有误,传输是否顺畅。 

2.2.9 试顶升。 完成顶升设备调试后,在正式顶升前进行试顶。试顶升作业严格按照顶升作业的要求进行。顶升总行程以让所有板式桥梁支座松动来控制,并控制在计算允许范围内,分多次完成,每次顶升约2mm。

2.2.10 正式顶升。 顶升施工时将同一桥墩上的全部千斤顶并联起来,通过一台油泵进行加压,以保证每台千斤顶出力一致;顶升中严格控制油压和千斤顶行程,确保整体顶升。

2.2.11 板式桥梁支座拆除及清理盖梁顶垃圾。用钢钎将板式桥梁支座撬动后,取出病害板式桥梁支座并编号,准确记录、标记板式桥梁支座位置,再将盖梁顶板式桥梁支座位置找平、清理干净,按原位置铺设环氧砂浆,确保平整。 

2.2.12 板式桥梁支座安装。

2.2.13 落梁。

2.2.14 拆除作业平台,清理现场。

同步顶升技术在板式桥梁支座更换中的应用

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桥梁病害养护的维修技术措施 http://www.rongwei.org/jszc/179.htm桥梁病害养护的维修技术措施 

基于桥梁病害类型的特殊性,在实践过程中必须结合高速公路板式桥梁支座施工机制的具体要求,制定有效的处理措施。以下将对桥梁病害养护的维修技术措施进行分析。 

1.确定桥梁病害养护的基本原则 

由于桥梁构造物是高速公路体系中的重要组成部分,其技术难度高、修复困难,为切实保证高速公路整体运行效果,需要明确本次工程项目桥梁病害养护的基本原则,并严格按照原则开展处理,为保证桥梁稳定运行奠定基础。结合多个案例的实际情况,本文认为一般情况下桥梁病害养护的基本原则要重点体现以下几方面内容: 

(1)积极发挥常规性养护在桥梁日常管理中的作用,要坚持“预防为主、处理为辅”的一般性原则,将可能存在的桥梁病害现象控制在萌芽范围内,及时处理发现的桥梁病害现象,避免病害进一步发展,最终危及桥梁整体结构的安全性。 

(2)对于严重影响桥梁结构安全的病害,要从桥梁结构耐久性、病害危险程度等几方面进行考虑,并针对即有的病害现象,提出针对性的加固维修措施,以强化桥梁结构整体性能为工作重点。 

2.确定工程技术指标 

桥梁养护维修环节中所制定的维修方案,要充分考虑工程技术的经济指标与技术条件,主张通过预防性养护与维修加固等措施处理病害,保证养护措施与加固方案的合理性与有效性。在条件允许的情况下,可以邀请专家来评审本次工作的养护情况,最终制定最佳的养护措施方案。 

以某公路桥梁为例,该公路桥梁在病害处理过程中,先对桥梁进行了全方面的勘查,初步掌握的桥梁的主要病害及其特点,并根据既有的桥梁技术水平,在保证桥梁安全的基础上,适当的融合了经济性要素,并提出了以下几点处理方法: 

(1)针对桥梁铺装破损现象,要求相关人员及时修补受损路面,并通过设置标示的方式控制该路段的车流量,来降低受损路段所承受的车辆冲击荷载[3]。 

(2)对于伸缩性病害,在临床上要重视养护,在发现伸缩性裂缝后要及时记录并上报;定期开展裂缝发展跟踪工作,记录裂缝变化,若发现裂缝中存在堵塞物,要及时清理,并对破损的构建进行维修。 

(3)针对桥梁板结构性,可采用双层高强碳纤维布进行处置;针对预应力结构的桥梁,要采取针对性的处理措施,包括:若裂缝宽度≤0.15mm,需要通过环氧树脂封闭裂缝;若裂缝宽度>0.15mm,可通过壁可法注浆处治,以提高结构的抗剪和抗弯承载能力。 

(4)对于盖梁、墩台帽混凝土病害,要及时的予以处理与常规维护,以切实保证桥梁结构的整体耐久性。 

3.确定针对性处理措施 

对于裂缝的情况,需要及时对板式桥梁支座进行更换,保证板式桥梁支座数形的有效性。基于处理结构的特殊性,在后续应用过程中,工作人员要制定有效的护理措施。针对变形的情况则需要恢复板式桥梁支座原有的性能,及时清理周围的杂物,对变形比较明显的地方,及时调整梁底,更换板式桥梁支座。针对脱空的现象需要及时采取有效的护理措施,长期脱空必然会导致两端受力不均匀,因此要及时采用不锈钢板结合环氧树脂砂浆对两侧进行密实,对于顶部脱空明显的现象,需要设立2cm的板式桥梁支座,结合环氧树脂砂浆钢板控制形式的要求,嵌入垫石,重新安装板式桥梁支座。对于偏压的现象,则在现有状态的前提下,及时应用新的板式桥梁支座,由于原组织形式比较特殊,需要及时更换板式桥梁支座,并结合梁体结构形式的要求,将原有的梁体进行整体顶升,避免出现结构损伤的情况。此外针对板式桥梁支座不平衡的情况,要及时取出现有的板式桥梁支座,要注意原板式桥梁支座较厚的一侧不要改动垫石的标高。 

4.制定维护管理机制 

高速公路的板式桥梁支座病害类型比较特殊,需要做好维护管理措施,从已有的检测现状入手,结合影响因素的具体要求,将维修管理措施落实到实践中。首先需要按照已有设计指标的要求,对梁体活动进行分析,及时清除板式桥梁支座周围的污垢、杂物,按照原有的设计目标和控制形式组织活动。此外要做好日常检查工作,定期对桥梁底部进行检查,及时发现板式桥梁支座的异常情况,保证桥梁板式桥梁支座的正常工作。清理工作结束后要在表面进行除锈防腐,保证高速公路板式桥梁支座的各项指标符合交通体系的控制要求。相关高速公路桥梁板式桥梁支座病害项目在经过上述处理后,桥梁结构中出现的病害现象得到有效解决,并且整体花费较少,体现了桥梁病害维护处理环节中的经济性要求。 

桥梁病害养护的维修技术措施

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板式桥梁支座更换施工质量的主要影响因素http://www.rongwei.org/jszc/178.htm板式桥梁支座可以有效减小移动负荷对桥梁结构所造成的冲击,对于增加桥梁结构自身的安全实用性、有效延长桥梁及道路的实际应用寿命具有非常重大的作用。板式桥梁支座的结构相对比较简单,而且具有制造与施工方便快捷、成本低廉以及功能牢靠等优点,成为当桥梁建设过程中的主要应用型支座,具有不可替代的作用。

板式桥梁支座更换施工质量的主要影响因素

1.板式桥梁支座垫石标高及表面平整度不能满足要求。板式桥梁支座垫石是放置板式桥梁支座、传递梁端荷载的重要结构,其施工质量好坏直接影响到板式桥梁支座的安全性和耐久性,施工中由于施工控制误差及混凝土的收缩特性,使得板式桥梁支座垫石的顶面标高及平整度不能满足板式桥梁支座安装要求,致使在桥梁运营过程中因板式桥梁支座局部受力或板式桥梁支座垫石顶面脱空而为桥梁的安全使用留下隐患。

板式桥梁支座

2.板式桥梁支座安装位置不符合要求。板式桥梁支座在安装时,由于墩台或垫石顶部有浮砂未清理干净,或未能按图纸位置正确安装,或在梁体安装时板式桥梁支座产生了纵横向位移和初始变形,这也是影响板式桥梁支座施工质量的一个因素。

3.预埋钢板的光滑度和平整度不能满足要求。梁体预埋钢板通常为不锈钢板,其设置目的是让四氟板式桥梁支座与梁体之间的摩擦系数变小,让梁体在温度变化时能自由滑移。在施工过程中,因工序控制不严,采购的不锈钢板普遍存在平整度和光滑度不能满足要求的现象,摩擦系数达不到设计要求,导致四氟板端的连接由铰接变成固接,使板式桥梁支座不能正常滑移,而最终被迫遭受剪切破坏。

板式桥梁支座

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桥梁隔震支座选用及影响隔震支座结构因素http://www.rongwei.org/jszc/176.htm如何确定使用桥梁隔震支座 

1)设计单位如何确定桥梁隔震支座的规格,对结构进行初步设计。假设该建筑上部结构通过使用设防来降低一度,也就是先假设一个水平向减震系数,用减震后的水平地震作用对结构进行初步设计。 

2)如何进行布置隔震层。在选用隔震产品时,应着重注意竖向地震作用载荷、水平刚度及水平位移的选用。 

3)建立隔震与非隔震结构的计算模型,然后输入三条地震波(两条天然波和一条人工波)进行分析。 

4)求出地震作用下隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比。 

5)根据隔震结构与非隔震结构各层层剪力之比求出水平向减震系数(水平向减震系数是结构隔震与非隔震两种情况下各层层剪力的最大比值的0.7倍)。 

6)在根据所求的减震系数验算是否满足设计目标,如不满足,应重新布置隔震层或上部结构,再按上述步骤进行计算,直至符合预期目标。 

桥梁隔震支座

可能会影响桥梁隔震支座结构的因素 

橡胶支座体系除了比传统抗震体系具有明显降低地震反应、确保安全外,还可降低房屋造价,根据施工经验,造价的节约、浪费与建筑结构的整体设计和抗震设防等级有着直接的关系,一般建造于抗震设防高烈度区的隔震房屋,采用框架结构,层数较多,且设计技术水平、施工技术水平跟得上,隔震层设计合理,工程造价就会低一些,经济效果明显.对于砌体结构的隔震房屋,如若能按照“设计规范”的规定,增加房屋层,同样可以比抗震房屋降低工程造价;如若不增加层数,则工程造价会高一些。我们可以由此可以得出结论:在建设时,如果能处理好与工程造价有关的各种因素,不但可以提高结构的安全性,还可以适当降低工程造价或不增加工程造价。影响隔震工程直接造价的因素很多,主要包括:工程所在场地、抗震设防类别、烈度;结构方案、形式(框架、砌体)、建筑层数、面积;是否有地下室;设计技术水平,施工技术水平;隔震层设计;特殊用途等. 

桥梁隔震支座

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板式桥梁支座与板式桥梁支座垫石、梁板之间空隙处理 http://www.rongwei.org/jszc/175.htm板式桥梁支座与板式桥梁支座垫石、梁板之间空隙处理

板式桥梁支座安装后,与板式桥梁支座垫石之间存在空隙,若板式桥梁支座垫石表面平整度超出允许误差,可利用角磨机将板式桥梁支座垫石高处进行打磨,由于板式桥梁支座垫石在制作过程中测量控制比较严,打磨工作量不大。若板式桥梁支座垫石成盆地状利用环氧砂浆将板式桥梁支座垫石进行顶面调平后二次安装板式桥梁支座。

由于桥梁纵横坡及梁体地面为平面的影响,其中尤以城市道路立交的线形复杂纵横坡变化快,导致预制梁板和板式桥梁支座安装时经常出现空隙现象,可采用三种办法处理:

第一种将梁底与板式桥梁支座接触处做成倾斜面,该方法在现浇桥梁运用比较多,但在预制安装梁中运用不多,预制时由于板式桥梁支座位置难以确确定,以及桥梁的纵坡在变化,预制梁底与板式桥梁支座接触处倾斜面坡度难于控制,加上要在预制梁底板开孔,施工难度比较大。

第二种办法是在梁底与板式桥梁支座之间夹加填充物,以保证梁体与填充物,填充物与板式桥梁支座能够完全接触密贴。一般采用加垫钢板来消除空隙,使板式桥梁支座同梁体之间接触密贴。

第三种办法是使用在圆板板式桥梁支座的基础上改制成的一种楔状坡形板式桥梁支座。斜坡的角度依据桥梁的纵横坡而制造,大大方便了桥梁的设计与施工,并有效的解除了粱、板式桥梁支座、墩台三者之间的脱空现象,有不受桥梁纵横坡角度限制之优点。并对方案进行优化和比较,确定一种可靠的工艺来进行统一处理。

板式桥梁支座

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冻融条件下板式桥梁橡胶支座的变化http://www.rongwei.org/jszc/173.htm板式橡胶支座由多层均匀分布的橡胶与钢板粘接叠合而成,是重要的承力和抗震减振装置,其质量直接影响支座的作用功能、安全可靠度和使用寿命。在世界的温带及寒带地区,气温变化较大,在这种环境下,公路桥梁橡胶支座比建筑橡胶支座更容易受到气候的影响。迄今关于板式桥梁橡胶支座在冻融循环下的耐久性研究十分匮乏。因此对桥梁板式板式桥梁橡胶支座进行冻融循环处理,而后对其进行轴心受压试验,研究其受压性能,并利用最小二乘法给出相关的衰减曲线和衰减模型。 

板式桥梁橡胶支座

1加载方案 

试验为轴心受压试验,采用分级加载方式,进行预压与正式加载。在预压时进行物理对中与几何对中,检测各测点的稳定性,其数值应基本一致,偏差应在15%以内[14]。加载过程持续到出现极限荷载,承载力下降,试件破坏为止。 

2试验现象 

进行轴心受压试验时,观察试验现象。逐级增加竖向荷载,未达到开裂荷载时,试件处于弹性状态,水平和竖向位移随荷载增加而增加,且与荷载的增加基本呈线性关系,此时观察试件表面,并未产生裂缝,外观变化较小;继续加载,达到开裂荷载时,试件边缘钢板与橡胶粘合处出现细微裂缝,此时荷载稍微有停滞状态,但很快恢复,而后荷载继续增加,水平位移也急剧增加,竖向位移变化较慢,裂缝变宽、变长,试件边缘开始产生凸出现象;当快达到破坏荷载时,水平位移及竖向位移增加较小;达到破坏荷载,承载力陡然下降,迅速减小,水平位移及竖向位移不再增加,裂缝达到最大,试件破坏。破坏位置主要是橡胶与钢板的粘合处,钢板与橡胶产生脱离,出现层状破坏。从各组试件的破坏现象观察,ZYBZ01的弹性阶段比冻融循环处理过的试件长,极限承载力较大;而冻融循环处理的试件,随冻融循环次数增加,弹性阶段缩短,极限承载力减小,试件裂缝较多、较大,破坏严重。

根据《军用设备气候极值》(GJB11711-91)数据及统计温带地区在冬季的最高及最低平均气温显示,中国东北、华北及西北地区(除青海)的平均年冻融循环日数一般为60~130 d,实际冬季的昼夜温差约为12℃,而实验的温差为35℃,因此1次快速冻融循环约为实际1次冻融循环的3倍,此时25、50、75、100次冻融循环大约为实际的1、2、3、4 a的冻融情况,将极限抗压强度的数据通过曲线拟合成50 a板式桥梁橡胶支座的极限抗压强度,采用最小二乘法进行处理。 

板式桥梁橡胶支座

3结论

1)经过冻融循环处理的板式桥梁橡胶支座的破坏情况比标准试件严重,且循环次数越多,裂缝越大,钢板外露情况越明显,层状破坏越严重。 

2)板式桥梁橡胶支座的弹性阶段随冻融循环增加而缩短,经过处理的试件的极限承载力较标准试件低,极限承载力随冻融循环次数增加而降低。 

3)冻融循环处理的试件的极限抗压强度小于标准试件,且随着冻融循环次数的增加,极限抗压强度逐渐降低,采用最小二乘法对数据进行拟合,得出的50 a的衰减模型符合实际情况。 

4)板式桥梁橡胶支座的竖向刚度受冻融循环影响,经过冻融循环处理试件的竖向刚度低于标准试件。 

5)冻融循环对板式桥梁橡胶支座的抗压弹性模量影响较大,采用最小二乘法对数据进行拟合,得出的50 a的衰减模型符合实际情况。 

6)冻融循环后,公路桥梁板式板式桥梁橡胶支座的各项力学性能指标显著降低,已无法满足实际工程需求,因此应严格控制公路桥梁板式板式桥梁橡胶支座的温度适用范围,并建议提高其最低适用温度,在寒冷地区尽量采用天然橡胶支座。 

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加强板式桥梁橡胶支座施工的有效措施http://www.rongwei.org/jszc/172.htm加强板式桥梁橡胶支座施工的有效措施

(1)加强板式桥梁橡胶支座垫石施工作业质量管理 

板式桥梁橡胶支座安放、传递梁端荷载过程中,应当通过板式桥梁橡胶支座垫石来实现,尤其要注意规格的有效控制。在板式桥梁橡胶支座施工过程中,为保证桥墩顶与桥底之间的高度能够有效满足设计要求,一定要注意板式桥梁橡胶支座垫石平面的尺寸设置,即将其有效地控制在5至10厘米范围以内,其中垫石高度应当超过6厘米的长度。实践中,要有效保证板式桥梁橡胶支座施工的稳定性,防止桥梁安全隐患问题的发生,一定要保证顶面的标高设计与设计要求相一致,桥梁横坡部分要利用板式桥梁橡胶支座垫石的中心点对其标高进行调整,板式桥梁橡胶支座垫石的顶面应当以水平方向的控制最佳。 

板式桥梁橡胶支座

(2)不锈钢板的安装施工质量控制 

不锈钢板安装施工过程中,应当注意施工材料的选择与预埋钢板施工问题的有效控制,尤其是不锈钢板选择过程中,应当选择比较光滑、平整度相对较高的一些钢板,厚度不能过于薄。只有这样才能有效实现梁端位移和顺利施工作业。在此工程项目建设过程中,所采用的施工作业方式和方法主要是先焊接、后预埋,实践中为有效防止或减少拉毛问题的出现,可在不锈钢板面上利用贴不干胶纸的方法进行操作,以保证安装施工质量。 

(3)板式桥梁橡胶支座施工过程中的相关注意事项 

桥梁板式桥梁橡胶支座安装施工过程中,为保证安装施工工作的顺利进行,应当注意以下问题。 

第一,普通的板式桥梁橡胶支座施工安装过程中,应当注意的事项。普通的板式桥梁橡胶支座实际施工安装过程中,应当首先认真做好各部分的数据检测工作,比如转角位置的验算。实践中我们可以看到,形状不同的板式桥梁橡胶支座,其实际安装过程中所需要特别注意的事项也不尽一致。比如,在对矩形板式桥梁橡胶支座进行施工安装时,相对比较短的一边应当顺着桥梁方向平行安置,这对于桥梁的有效转动非常重要;再如,圆形的板式桥梁橡胶支座因形状具有一定的特殊性,通常表现出一定的各向性特点,因此施工安装施工过程中无需考虑方向性,只需要注意放置位置的准确性即可。 

第二,四氟板式桥梁橡胶支座的施工安装过程中,要比普通的板式桥梁橡胶支座施工安装作业要繁琐一些,该种板式桥梁橡胶支座应当严格按照图纸上的设计要求进行施工作业,尤其要注意支撑点位置的准确性;板式桥梁橡胶支座垫石与钢板之间的连接位置,应当保持平整性,从而保证桥梁的梁端位移控制。实践中,若想梁板两端板式桥梁橡胶支座处于同一个平面之中,就必须对梁的倾斜度进行严格的控制,以保证板式桥梁橡胶支座不产生明显的剪力变形为施工标准。 

板式桥梁橡胶支座

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“中间胶层厚度、形状系数”对板式桥梁橡胶支座“抗压弹性模量”的影响http://www.rongwei.org/jszc/171.htm板式桥梁橡胶支座是广泛用于公路桥梁结构和建筑结构的一种通常由橡胶和多层加劲钢板叠和而成的产品,主要用于由于温度变化及车辆制动等引起的桥梁移动,同时传递恒载和活载的主要部件。 

板式桥梁橡胶支座目前执行的标准有:公路行业标准: 《公路桥梁板式桥梁橡胶支座》JT/T4-2004,铁路行业标准: 《铁路桥梁板式桥梁橡胶支座》TB/T 1893-2006,国家标准: 《橡胶支座 第4部分:普通橡胶支座》GB 20668.4-2007 ,三本标准均对板式桥梁橡胶支座的抗压弹性模量、抗剪弹性模量实测值有严格的要求。 

板式桥梁橡胶支座

中间胶层厚度、形状系数对抗压弹性模量的影响: 

1 板式桥梁橡胶支座的受力特点是在承受竖向压应力的同时,还承受转动和水平移动。支座通过剪切变形来适应桥梁由于温度、混凝土收缩、车辆制动等因素引起的变形量,要应对这些变形就要有足够的弹性,橡胶就是一种非常柔性的材料,极易产生变形和转动,但是不能承受较大的竖向压应力。所以就需要通过内部加的钢板来提高橡胶支座的竖向承载能力。 

2 板式桥梁橡胶支座形状系数S是设计支座的重要参数,S=有效承压面积÷单层橡胶层的侧表面。它的计算式是: 

(圆形) S = d0/4t1 

(矩形)S = l0a*l0b/2t1(l0a+l0b) 

式中: d。 ――圆形加劲钢板的直径; 

l0a 、l0b――矩形加劲钢板的边长; 

t1 ――中间单层橡胶层的厚度。 

从上述两个计算公式可以看出,支座的几何尺寸不变,中间橡胶层的厚度直接影响支座形状系数的大小,即中间胶层厚度t1减小,形状系数S增大,中间胶层厚度t1,增大,则形状系数S减小。 

3 支座抗压弹性模量E的计算式如下: 

E = 5.4G・S2 

式中:G――支座抗剪弹性模量 为“1” 

S――支座橡胶层总厚度。 

抗压弹性模量的公式中5.4是定值,只有形状系数S是决定该式最终结果的中间值(不确定值),而形状系数S是直接由中间胶层和规格尺寸决定的,所以在相同规格尺寸的一组或单个试件中,中间胶层的不均匀直接影响实测抗压弹性模量的大小。

板式桥梁橡胶支座

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板式桥梁支座缺损状况评定方法http://www.rongwei.org/jszc/170.htm板式桥梁支座的技术状况等级评定

支座是桥梁结构的重要部件,其作用主要有两个方面:传递上部结构的支承反力;保证结构在荷载、温度变化、混凝土收缩及徐变等因素作用下自由变形,使上、下部结构的实际受力情况符合结构的静力图式。支座的性能发生缺损必然会影响这两个方面的功能,因此在桥梁养护中需要对板式桥梁支座进行经常检查和定期检查,以便根据检查资料确定支座的技术状况等级,提出支座的养护及维修措施。板式桥梁支座的技术状况等级评定可根据支座的缺损状况做出等级评定,也可对照板式桥梁支座评定标准来进行评定。

板式桥梁支座

板式桥梁支座缺损状况评定方法

根据板式桥梁支座的缺损程度(大小、多少或轻重)、缺损时对结构使用功能的影响程度(无、小、大)和缺损发展变化情况(趋向稳定、发展缓慢、发展较快)等三个方面,以累加评分方式对板式桥梁支座的缺损状况作出等级评定(见表1)。评定等级分为一类、二类、三类、四类、五类。在养护过程中需对支座的缺损状况进行评定,制定相应的养护措施。

板式桥梁支座技术状况评定标准

一类:板式桥梁支座工作状态正常;各部分清洁完好,位置正确;

二类:板式桥梁支座上有尘土堆积,略有腐蚀;聚四氟乙烯滑板式支座滑动面干涩;

三类:板式桥梁支座开始老化;

四类:板式桥梁支座老化开裂,活动支座坏死,不能活动;

五类:板式桥梁支座错位、变形、破损严重,失去正常使用功能,使上下部结构受到异常约束,造成支承部位的缺损和桥面的不平顺。

板式桥梁支座技术状况评定标准对应的养护措施

一类:不需要养护;

二类:定期清理尘土杂物,四氟板式橡胶涂抹硅脂润滑油;

三类:板式桥梁支座开始老化,应进行重点观察;

四类:考虑更换支座,使活动支座尽量保证能自由转动,重点监测支座处梁体的受力情况;

五类:及时更换支座,检查梁体质量问题,确保通车安全。

板式桥梁支座

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同步顶升板式桥梁支座更换技术http://www.rongwei.org/jszc/169.htm板式桥梁支座具有构造简单、安装方便、成本低等优点,在公路工程中得到了广泛的应用;但由于施工质量、交通荷载反复作用、基础沉降、环境影响等原因[1],板式桥梁支座的各类病害问题日趋严重,如何更换成为一大难题。同步顶升支座更换技术是目前较为先进的手段,在大量的支座更换中得到了应用。该项技术在设计和施工过程中仍存在一些安全和质量方面的隐患,该文借通启运河特大桥支座更换的经验,对其中一些问题进行了研究。

1 工程概况

通启运河特大桥上部结构采用(23×30)m装配式预应力箱梁,先简支后连续结构体系;下部结构采用柱式墩,柱式台,桩基础。该桥总长696.08m,共分4联,桥垮组成为6×30m+5×30m+6×30m+6×30m。各箱梁之间设置横向湿接缝,每联端部横隔梁部分与箱体同时预制,各中间墩横梁采用现浇(箱内堵头板采用单独预制)。

板式桥梁支座设置方式为:除每联端支座设置GYZF4 250×65滑板支座,各中墩上设置GYZ375×77圆板式桥梁支座。板式桥梁支座病害主要为老化、环向裂缝、剪切变形等,病害发展趋势较快。由于该桥主要为圆板式桥梁支座,尺寸较小,存在支座病害的位置更换同排所有支座。

板式桥梁支座

2 同步顶升板式桥梁支座更换技术简介

同步顶升板式桥梁支座更换技术,是一项在不损坏桥梁结构,降低使用性能的情况下,采取整联跨同步顶升或纵向逐墩,横向同步顶升的方法,将已建桥梁上部梁体抬升一定高度,从而进行板式桥梁支座更换作业、最后同步落梁的技术。

同步顶升的设备选用PLC控制液压同步系统,由液压系统(油泵、油缸等)、监测传感器、计算机控制系统等几个部分组成,顶升设备系统必须具备以下关键功能。

(1)能够提供足够大的顶升吨位,控制系统能同时控制足够多的顶升点,实现多点联控。

(2)在通车情况下,能够抵抗汽车荷载较大的制动力和冲击力。

(3)各个顶升点保持同步性,其相对位移应保证梁体的受力安全;顶升设备能够实现每1mm的级差分级同步顶升和同步落梁的功能

(4)液压系统的持荷性能稳定、可控。

(5)控制系统可实现实时监控功能,自动监测顶升力、顶升高度、顶升速度和顶升的同步性。

(6)顶升力、顶升同步性等指标发生异常状况时能自动报警。

3 同步顶升设计

3.1 顶升高度

梁体顶升高度的选用是顶升设计的重点,也是难点。既要保证有足够的顶升高度来取出板式橡胶板式桥梁支座,又要防止过大的顶升高度使梁体开裂。根据以往工程经验,为了顺利取出旧板式橡胶板式桥梁支座,顶升高度一般要大于3~4mm。顶升影响梁体受力状态,为保证结构安全,最大顶升高度可通过有限元程序建模计算确定,以顶升处箱梁顶板不出现拉应力为宜;该工程箱梁通过有限模拟计算,当顶升高度大于7mm时,顶升处箱梁顶板将出现拉应力,因此确定顶升极限高度为7mm。综合施工方便和结构安全两大原则,该工程控制顶升量为5mm,板式橡胶板式桥梁支座取出困难时可顶升至6mm。

板式桥梁支座

3.2 顶升力

计算单个板式桥梁支座顶升力主要是为了配置千斤顶吨位及数量,应根据下式计算板式桥梁支座的顶升力[3]。

2.0 ―安全系数。

通过计算,通启运河特大桥桥台及联间墩柱的单个板式桥梁支座顶升力为1000kN,每个板式桥梁支座可配备一个100t的千斤顶;联内墩柱的单个板式桥梁支座顶升力为2160kN,每个板式桥梁支座可配备两个100t的千斤顶。

板式桥梁支座

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QPZ系列盆式橡胶支座特点及分类http://www.rongwei.org/jszc/165.htm

QPZ系列盆式桥梁橡胶支座产品是根据国家铁道部发布的79032号“1000吨级盆式橡胶桥梁支座”技术鉴定文件而生产制造的,是通过TPZ等系列支座的使用经验,研究和设计而成的一种中间导槽式单向活动橡胶支座产品。

由于TPZ、GPZ、QPZ等系列支座均为两侧导槽式活动支座,当在多跨连续上使用时,由于日照温度应力引起梁体的侧弯,在两侧导槽式单向活动支座易产生约束力,而中间导槽式单向活动支座在梁体产生侧弯时,中间导槽可带动支座中间钢衬板做少量转动。可以避免侧向约束力。

QPZ系列盆式桥梁橡胶支座特点

A、活动支座不锈钢板和聚四氟乙烯板采用硅脂润滑,可降低摩擦阻力。B、纵向活动支座采用中间导向措施,能适应梁体旁弯变形的需要。C、纵向活动支座中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比,不但减少了重量,且减少了铸钢件数量。

D、支座设置防尘围板,减少灰尘侵入。

盆式桥梁橡胶支座

QPZ系列盆式支座的分类

A、QPZ系列纵向活动盆式桥梁橡胶支座(ZX型)和QPZ系列多向活动盆式桥梁橡胶支座(DX型),多向活动支座(DX)具有竖向转动和纵向转动与横向转动滑移性能。纵向活动支座(ZX)具有竖向转动和纵向滑移性能。固定支座(GD)具有竖向转动性能。

a、多向活动橡胶支座(DX)不锈钢板和F4聚四氟乙烯板采用硅脂润滑,可降低摩擦阻力。

b、纵向活动橡胶支座(ZX)采用中间导向措施,能适应梁体旁弯变形的需要。

c、纵向活动橡胶支座(ZX)采用中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比,减少了重量,且减少了铸钢件数量。

d、在支座中设置防尘围板,可以减少灰尘侵入,延长产品的使用寿命。

按支座适用温度范围分类

A、常温型支座:适用于-25℃~+60℃。B、耐寒型支座:适用于-40℃~+60℃。

盆式桥梁橡胶支座


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盆式桥梁橡胶支座竖向压缩变形、盆环径向变形以及测定试验http://www.rongwei.org/jszc/164.htm随着城市化进程的快速发展,大跨径桥梁的数量日益增加,这对其支座结构相对地提高了要求,而盆式橡胶支座以其自身优势,弥补了以往板式橡胶支座的不足之处,将橡胶块放置于凹形钢盆中,促使橡胶能够侧限受压,再借助于金属盆顶面相对摩擦系数较小的特性,增强支座的承载力和变形能力。当前,桥梁盆式橡胶支座的设计仍然基于传统型的手工计算、绘图方式,虽然科学技术的发展较为迅速,但在桥梁橡胶支座的设计上应用范围较小,相关研究发展仍处于上升阶段。依据相关规定,对支座的试验内容主要有荷载作用下支座竖向压缩变形、盆环径向变形以及测定试验摩阻系数。

一、桥梁盆式橡胶支座竖向压缩变形试验分析

按照JT391-1999公路桥梁盆式橡胶支座的要求,在加载试验之前,应对试验支座进行预压操作,在试验过程中,检验荷载主要通过7个相等的增量加载来完成,在逐级加载中,在达到能够检验荷载的标准后,再进行卸载,恢复至初始压力,将完成一个加载程序,一般来说,支座试验需加载三次,耗时3~4h。在经过对支座三次加载完成后对其所得的竖向压缩值予以分析,因橡胶块弹粘性性质,其竖向压缩值趋向于一致,且倾向于变小趋势,所得值的平均值与竖向变形相差较小,满足相关要求。

盆式桥梁橡胶支座竖向压缩变形、盆环径向变形以及测定试验

二、桥梁盆式橡胶支座竖向压缩变形线性相关性分析

在实际试验活动中,荷载-竖向压缩变形曲线或荷载-盆环径向变形曲线具有线性关系,若所得数据呈现非线性关系则将反映出该支座并不符合要求。由于橡胶支座为线性粘弹性体,对其线性关系的相关系数并未作出明确规定,为实际工作的有序开展带来一定的阻碍。盆式橡胶支座的径向变形和应力作用反映出盆底不仅需要传递支承压力,还要承担摩擦而生的径向拉力,盆底拉力促使盆壁具有环向压应力;而盆壁则在一定的负荷作用下进行侧压力承受工作,随着线性关系的增大,盆壁应力则将受应力作用之和的影响。试验结果的比较分析显示,盆式橡胶支座荷载-变形曲线相关较强,可明确其线性关系的相关系数,可将相关系数设定为在0.96以上,为检测控制提供便捷性。

盆式桥梁橡胶支座竖向压缩变形、盆环径向变形以及测定试验

三、桥梁盆式橡胶支座残余变形试验分析

桥梁盆式橡胶支座残余变形发生的主要原因在于橡胶板的粘弹行为,给予一定范围内的温度和应力作用,橡胶趋向于变形趋势,在卸去外力后,因橡胶的粘性流动而产生永久性变形情况。

(一)加载次数的影响

盆式支座加载之前的预压操作,依据相关的程序分级而加载检测荷载,在程序完成后测定残余变形程度。盆式支座的残余变形受到橡胶板变化的影响,其值随着预压次数的变化而倾向于较小值,最终变为稳定状态。从而预压和加载所操作的数量将会影响着残余变形值的变化。

(二)残余变形取值的影响分析

因将残余变形进行了三次的加载操作,但因未明确表明的残余变形取值,通常,大多数的单位常选取加载数值中的最大值,依据现场盆式支座长期受压力作用的实际特征,在进行残余变形的取值时取三次获得值的总和,将会出现超过总变形量5%的情况。

根据相关规定,残余变形值超过了总变形量的5%,需进行重复试验以观察残余变形值是否会消失或增长,若残余变形并不消失或者呈现出增长趋势,则说明该支座的合格率较低。依照试验结果分析,橡胶体的残余变形取值的变化与试验次数相关,次数达到一定程度,其值趋向于最小值,最终变成稳定的状态,而普遍意义上促使残余变形值趋向于稳定需进行六次左右的加载操作。

(三)荷载检验分析

依据桥梁盆式橡胶支座的相关要求,竖向荷载作用时,支座残余变形值不能超过总变形量的5%,但在试验分析中发现,荷载是支座设计承载力的1.5倍,这反映出残余变形值并不在设计荷载情况之内。橡胶高聚物为弹粘性物体,因粘性流动的影响,不可恢复变形与应力作用、时间等成正比态势,而与橡胶的本体粘度为反比,这将反映出检验荷载值上存在差异,所试验获取的残余变形值也具有一定的差异,以1.5倍设计荷载下的残余变形值取代正常情形下的残余变形取值将不能有效保证测试结果的合理和准确。橡胶体是一种高聚物,其力学性能、温度与应力作用速率有一定的关系,在正常形变速率情况下,进行数据试验,不能保障检测数据的准确性。

盆式桥梁橡胶支座竖向压缩变形、盆环径向变形以及测定试验

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铅芯桥梁隔震橡胶支座原理及特性http://www.rongwei.org/jszc/163.htm铅芯桥梁隔震支座 

铅芯桥梁隔震支座的构造:铅芯桥梁隔震支座由用来支承荷载的层状橡胶、钢板及用于吸收耗散能量的铅销组合而成。同普通板式橡胶支座不同的是,上下各粘有一定厚度的钢板及加有一定数量的铅销。 

铅芯桥梁隔震支座中的铅销可以是一根或几根,这样,就可以通过调节铅销的直径或截面积来决定其吸收和耗散振动能量的功能,所以使支座的设计有较大灵活性。 

铅芯桥梁隔震支座的工作原理:分层橡胶支座的主要缺点是阻尼很小,有时在较低水平力作用下(如制动力等),由于支座较柔,支座变形也可能很大。如果在分层橡胶支座中插入铅销,则可以得到一个紧凑的隔震装置。铅销提供了地震下的耗能和静力荷载下所必须的屈服强度与刚度,在较低水平力作用下,因具有较高的初始刚度,其变形很小。在地震作用下,由于铅销的屈服,一方面消耗地震能量;另一方面,刚度降低,达到延长结构周期的目的。 

铅芯桥梁隔震橡胶支座

为铅芯桥梁隔震支座在交变荷载作用下的滞回曲线,说明加载时消耗于金属的变形功大于卸载时金属放出的变形功,因而有一部分变形功为铅销所吸收,然后又转化为热能耗散到大气中,从而达到吸收耗散振动能量的目的。其吸收能量的大小可由滞回曲线所包围的面积来计算。 

铅芯桥梁隔震橡胶支座

使用金属铅的原因是因为铅在经过冷变形后,可在常温下(15℃)再结晶。而且,铅具有较低的屈服剪切强度(约10MPa),具有足够高的初始剪切刚度(G约等于130Mpa),性能为理想弹塑性且对于塑性循环具有很好的耐疲劳性能。在荷载反复作用下,铅芯桥梁隔震支座可以保持它的性能,且不需要经常维修,具有良好的耐久性。 

普通橡胶支座的滞回曲线所包围的面积远远小于铅芯桥梁隔震支座的滞回曲线所包围的面积,即铅芯桥梁隔震支座吸收耗散振动能量的作用远远大于普通橡胶支座的作用。 

由上可知,铅芯桥梁隔震支座具有如下工作特性: 

竖向刚度很大,可以支持上部结构重量;变位较大时,等价水平刚度很小,能有效地延长桥梁的固有周期,减小地震反应:铅销的高弹塑性使它在变形时有很大的滞回阻尼,耗散了更多的能量;处于弹性的铅具有大的初始刚度,从而保证了在风力、制动力等常时小水平荷载作用下的良好使用性。 

铅芯桥梁隔震支座的力学性能 

1铅芯桥梁隔震支座的静力特性:桥梁是露天结构物,采用的铅芯桥梁隔震支座在材料、功能上应能够长期稳定,因此铅芯桥梁隔震支座应具有以下静力特性。 

1)竖向承在能力 

铅芯桥梁隔震支座一般需要较大变位来充分发挥减震耗能作用,竖向承载能力应根据《标准》中普通板式橡胶支座竖向承载力的规定按照相同或更安全的原则从平面尺寸的系列规格中选取。 

2)平时水平荷载抵抗能力 

地震的随机性、偶然性和不确定性,使铅芯桥梁隔震支座的屈服荷载应由设计来确定,使其大于平时作用于上部结构的风、制动力等(地震作用除外)水平力之和;而当地震发生时,又保证其可以产生大的变位。 

3)徐变压缩量 

在上部结构恒载竖向力的持久作用下,铅芯桥梁隔震支座的橡胶隔离体会产生徐变变形而使上部结构下沉造成路面不平。减震设计中,应使铅芯桥梁隔震支座在竖向荷载作用下的徐变量控制在橡胶总厚度的5%以下。 

铅芯桥梁隔震橡胶支座

2铅芯桥梁隔震支座的动力特性:铅芯桥梁隔震支座在地震发生时将受到地震力的往复作用,因此支座在地震产生的反复荷载作用下应具有以下动力特性: 

1)合适的刚度和阻尼- 

铅芯桥梁隔震支座的等价刚度和等价阻尼常数的平均值与设计值的差应在4-10%的范围内。这是由于最终的减震效果是由铅芯桥梁隔震支座的等价刚度和等价阻尼常数决定的。当铅芯桥梁隔震支座的等价刚度和等价阻尼常数的平均值与设计值的差控制在±10%以内时,桥梁上部结构的加速度、变位等的变化幅度在使用中不会产生问题。 

2)承受大震作用的能力 

铅芯桥梁隔震支座在50次连续的正负反复荷载作用、剪切变位为有效设计变位的情况下,性能必须稳定,支座不得损坏。 

3)正的切线刚度 

铅芯桥梁隔震支座应具有正的切线刚度。即使在大的地震发生时,支座的响应进入了非线性区域而产生了大的变位也要求铅芯桥梁隔震支座具有正的切线刚度。 


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大型盆式橡胶支座重力式注浆技术实例http://www.rongwei.org/jszc/162.htm大型盆式橡胶支座重力式注浆技术实例

1.武汉天兴洲公铁两用长江大桥位于既有武汉长江二桥下游9.5Km处天兴洲江段。大桥正桥从北岸谌家矶长江大堤堤脚DK7+449.4向南跨长江北汊上天兴洲,越长江南汊至青山DK12+106.5止,全长4657.1m。公路桥在南汊正桥主孔和两端与铁路桥共桥,上下层布置,从027#墩公铁分离,铁路桥采用80m连续梁跨越长江北汊,由北向南桥式布置为4*40.7+54.2+80+80+54.2m。主墩为墩梁独立形式,支座采用大型盆式橡胶支座,设计图纸要求支座安装固定采用自流平式重力注浆。 

盆式橡胶支座

2、方案选用 

通过做自流平注浆试验,确定采用无收缩高强度灌浆料重力式单向灌注工艺。即将浆料直接自模板口灌入,完全依靠浆料自重自行流平并填充整个灌注空间;若灌注面积较大、结构特别复杂或空间很小而距离很远时,可采用"高位漏斗法灌浆"或"压力法灌浆"进行灌浆,以确保浆料能充分填充各个角落。试验配合比为灌浆料:水为1:0.13. 

高强度灌浆料以特种水泥作为结合剂,特选高强度材料为骨料,辅以高流态,微膨胀,防离析等物质配制而成。 具有自流性好,快硬、早强、高强、无收缩、微膨胀;无毒、无害、不老化、对水质及周围环境无污染,自密性好、防锈等特点。在施工方面具有质量可靠,降低成本,缩短工期和使用方便等优点。从根本上改变大型盆式橡胶支座底座受力情况,使之均匀地承受大型盆式橡胶支座的全部荷载,从而满足铁路客运专线桥梁大型盆式橡胶支座的安装要求。 

3、施工方法 

1.进场检查 

大型盆式橡胶支座进入工地后,首先应对大型盆式橡胶支座的外观尺寸和组装质量进行检查。然后对大型盆式橡胶支座出厂质量说明及相关证书进行检查,确保大型盆式橡胶支座质量符合设计和规范要求。 

按照设计要求,KTPZ系列盆式橡胶大型盆式橡胶支座采用预埋套筒和锚固螺栓的连接方式(预埋工作在砼浇注前已做)。大型盆式橡胶支座安装前,应检查大型盆式橡胶支座连接状况是否正常,但不得随意松动上下大型盆式橡胶支座连接螺栓。 

2.基础处理 

凿毛大型盆式橡胶支座就位部位的支承垫石表面,使大型盆式橡胶支座底面与支承垫石之间留有20~30mm空隙,清除预留锚栓孔中的杂物,清扫干净,不得有碎石、浮浆、灰尘、油污和脱模剂等杂物。 

3. 调整大型盆式橡胶支座 

用钢楔块锲入大型盆式橡胶支座四角,找平大型盆式橡胶支座,并将大型盆式橡胶支座调整到设计标高。 

盆式橡胶支座

4. 支模 

根据确定的灌浆方式和灌浆施工图支设模板,模板定位标高应高出设备底座上表面至少50mm,模板必须支设严密、稳固,以防松动、漏浆。安装灌浆用预制钢模板时,模板底面设一层4mm厚橡胶防漏条,并通过钢模螺栓联结固定在支承垫石顶面。 


当灌浆准备工作就绪,灌注大型盆式橡胶支座下部及锚栓孔处空隙。灌浆过程应从大型盆式橡胶支座中心部位向四周注浆,直至从钢模与大型盆式橡胶支座底板四周间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。 

5. 复检及湿润处理 

仔细检查大型盆式橡胶支座中心线位置、类型、标高是否符合要求。用水将支承垫石表面及预埋的大型盆式橡胶支座螺栓孔内充分湿润。灌浆前1h,应吸干积水。 

6. 灌浆料的搅拌 

按试验所得的水料配合比确定加水量,拌和用水应采用饮用水,水温以5~40℃为宜,可采用机械或人工搅拌。采用机械搅拌时,搅拌时间一般为1~2分钟。采用人工搅拌时,宜先加入2/3的用水量搅拌2分钟,其后加入剩余用水量继续搅拌至均匀。我部选用人工手电钻式搅拌,灌浆料每袋25公斤加水量请按配合比加水量掺入。搅拌开始先在铁桶内加入少量的水,然后将一半料(约12.5kg)倒入桶内搅拌15-30秒,再将剩余的一半倒入一起搅拌。搅拌时间时间3-5分钟,从开始到结束应控制在规定时间内。搅拌时,搅拌叶片应上下左右移动,以便桶底和桶壁上粘附的料能得到充分搅拌,但叶片不得提出浆料液面,以免空气被带入,产生气泡。 

7. 灌浆 

灌浆施工时应符合下列要求: 

1).浆料应从一侧灌入,直至另一侧溢出为止,以利于排出大型盆式橡胶支座与垫石混凝土基础之间的空气,使灌浆充实,直至从钢模与大型盆式橡胶支座底板四周间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。 

.2)灌浆开始后,必须连续进行,不能间断,并应尽可能缩短灌浆时间。灌浆前,应初步计算所需的浆体体积,灌注实用浆体数量不应与计算值产生过大误差,应防止中间缺浆 

3).在灌浆过程中不宜振捣,必要时可用竹板条等进行拉动导流。 

4).每次灌浆层厚度不宜超过100mm。 

5).在灌浆施工过程中直至脱模前,应避免灌浆层受到振动和碰撞,以免损坏未结硬的灌浆层。模板与设备底座的水平距离应控制在100mm左右,以利于灌浆施工。 

6)灌浆中如出现跑浆现象,应及时处理。 

7)为提高灌浆料的强度,冬季需采取覆盖、烘烤等措施保温。在没有可靠保温措施、注浆材料低温性能未进行试验验证时,严禁在负温条件下进行注浆施工。 


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不中断交通更换桥梁板式橡胶支座实例http://www.rongwei.org/jszc/161.htm在早期建设的一些梁式桥中,普遍存在着桥梁板式橡胶支座年久失养问题,而且由于交通运输的需要,不中断或尽量缩短中断交通时间又对桥梁板式橡胶支座的更换施工提出了更高的要求,因此桥梁桥梁板式橡胶支座的整体更换显得极其重要。结合工程实例,在维持正常交通情况下,采用千斤顶顶升的方法对一座20m简支T型梁桥的桥梁板式橡胶支座进行了更换,取得了良好的工程效果。


在桥梁结构中,桥梁板式橡胶支座是桥梁上、下部结构的连接点,其作用是将上部结构的荷载顺延、安全地传递到桥梁墩台上去,同时保证上部结构在荷载、温度变化、混凝土收缩徐变等因素作用下的自由变形,以便使结构的实际受力情况符合计算模式,并保护端梁、墩台帽梁不受损伤。在早期建设的一些梁式桥中,普遍存在着桥梁板式橡胶支座年久失养问题,有些是桥梁板式橡胶支座日趋老化,有些是钢板桥梁板式橡胶支座锈蚀失效,还有一些跨径较小的简支桥梁原本就没有设置桥梁板式橡胶支座,使得上述桥梁在目前的大吨位、大交通量的荷载作用下,出现了一系列的问题,急需要进行桥梁板式橡胶支座的更换或增设。同时,由于交通运输的需要,不中断或尽量缩短中断交通时间又对桥梁板式橡胶支座的更换施工提出了更高的要求,因此桥梁桥梁板式橡胶支座的整体更换显得极其重要。

桥梁板式橡胶支座

1、工程概况

本工程位于黄岛区珠山路南段跨越风河处。桥梁建成于1994年,桥梁的上部结构为9×20.0米的混凝土简支T梁桥,横向布置15片T型梁;桥面布置为4.0米(人行道)+16.0米(车行道)+4.0米(人行道)=24.0米,全桥在每孔桥墩(台)处设沥青填充式伸缩缝。现状桥下净空为4.5米。水泥混凝土铺装,石材护栏;下部结构为桩柱式结构,石砌重力式桥台。2012年度全区桥梁质量检查中,发现桥梁板式橡胶支座已严重破坏、梁端偏离原设计位置,桥梁板式橡胶支座丧失了原有的功能,已经危及桥梁的结构安全,必须及时进行桥梁板式橡胶支座更换,以恢复其使用功能,延长桥梁使用寿命。由于桥梁处于重要交通要道上,决定在不中断交通的条件下,整体顶升桥梁,用桥梁板式橡胶支座替换原有损坏桥梁板式橡胶支座。

桥梁板式橡胶支座

2 施工准备工作

1)由于受到工程现场实际情况的限制,经过现场的实际测量和调研,采取在盖梁上设置反力牛腿作为千斤顶的反力支撑的方法进行梁体的整体顶升。我们所更换桥梁板式橡胶支座所在桥跨均为20米结构简支,因此可以假设每一板端桥梁板式橡胶支座反力大小相等,因此利用临跨的反力自平衡来进行梁体的整体顶升。

2)搭设工作平台。在桥墩两侧附桥墩对称搭设脚手架作为施工操作平台,安装顶升系统以及系统调试。

3)准备工作。对桥梁再次进行详细、全面的检查,特别是支撑受力的墩台和主梁,如果发现有缺陷,必须先进行有效的加固处理。准备好机具和材料,注意要有备用数量,千斤顶使用前应按要求进行标定。

4)顶升托架及千斤顶就位。安装T梁反力牛腿作为千斤顶的反力支撑,用30台液压千斤顶分别放置在15片桥面板下,在千斤顶顶面放置25mm厚的小钢板以增大其受力面积,盖梁上设置钢垫板以防止顶升时打滑、下陷。千斤顶的安放必须竖直,不能倾斜,使用前必须检查重物着力处是否牢固,千斤顶是否工作状态良好。起升时应注意升降套筒上升高度,升降套筒与主架之间的接触面必须随时揩抹上油,推力轴承应保持润滑。千斤顶准确就位后,微顶紧各受力部位。

3 顶升施工

反力牛腿及千斤顶安装完毕即可开始试顶。试顶完成后,在专业人员的统一指挥下所有千斤顶慢慢用力整体顶起梁体,起顶高度略高于设计高度,活动桥梁板式橡胶支座高于设计高度5cm,固定桥梁板式橡胶支座高于设计高度10cm。采用千斤顶并联的方式施工,同一型号的千斤顶共同用一个油泵,同步进油和回油。在顶升过程中每片梁下设置楔形硬木块防止梁体的升降不同步,以提高顶升系统的稳定性,确保桥梁整体安全。

4 桥梁板式橡胶支座安装

梁体起顶完成后,进行桥梁板式橡胶支座垫石和梁底垫板的处治,凿除表面松散混凝土,凿毛清洗干净,更换安装桥梁板式橡胶支座并认真检查所有表面、底座及垫石标高。钢板安装符合要求后,随即施工高标号环氧树脂细石混凝土,混凝土的质量必须严格控制,振捣密实,不得有蜂窝、空洞和麻面,施工完成后,及时进行养护。

桥梁板式橡胶支座



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板式桥梁支座更换实例http://www.rongwei.org/jszc/160.htm上世纪九十年代,全国各城市进入城市建设快速发展期,特别是大中型城市都规划和建设了城市快速路系统。受当时技术水平的限制,早期建设的城市高架道路多采用空心板梁结构和板式桥梁支座。经过近二十年的运营,桥梁在车辆荷载和温度等因素的作用下,已经引起部分结构与材料的性能退化和局部病害,尤其是部分支座已经出现了病害,严重部位已导致梁体出现较大的滑移,给城市高架桥的安全造成巨大隐患。 

板式桥梁支座

工程概况 

杭州市中河立交桥一期建于1989年,为互通式立交桥,是连接中河高架和上塘高架,是杭州市区内唯一一条南北向的高架道路及快速干道,设计荷载为汽-20,挂-100,工程范围为运河以南16跨简支空心板梁,墩号自北向南编为“中高墩0-1~0-17”,。本次工程包括的0-1~0-17墩上共有支座974个,每个墩上各有南北侧两排支座,原设计将0-9墩设置为固定支座(普通板式桥梁支座),其余的均设为滑动支座(四氟板式桥梁支座)。由于当时桥梁设计时支座设计不尽合理,在长期的车辆荷载和温度等因素作用下,部分梁体出现较大的位移,桥梁部分结构件出现病害,主要病害表现为支座钢板锈蚀、支座混凝土碎裂、支座严重错位,给桥梁的运营安全造成很大的隐患。中河高架桥是杭州市南北向交通的大动脉,在城市交通系统中发挥着重大作用,必须要保证桥梁的安全运营状态。因此,主管单位要求在尽可能减小对交通影响的情况下,更换立交桥所有支座,并优化支座设计,解决目前的问题并消除桥梁存在的隐患。 


板式桥梁支座更换施工方案设计 

1.设计原则 

(1) 更换支座时必须保证桥梁结构安全,不能因为更换支座而损坏桥梁,更换支座后桥梁仍能满足原设计要求和今后的运营要求。 

(2) 由于更换支座时,必须将梁体顶升,所以更换期间需短暂中断交通,故要求施工方便、工期短,尽可能减少对交通的干扰。 

(3) 方案应具有较好的经济性和可行性。 

板式桥梁支座

2.方案选择 

桥面连续的简支空心板结构更换支座一般有两种方法: 

(1)单块板吊装更换。即先断开桥面板之间的纵横向联系,然后用吊机起吊桥面板后更换支座。这种方法的优点是不需要搭设支架,施工方便。缺点是工程量大,施工时间很长,对交通影响很大。从工程实际情况而言,这种方法显然是不符合要求的。 

(2)整体顶升法更换。顾名思义整体顶升法是将桥面板整跨或整联的抬升,这种施工方法的优点是工作量较小,施工时间相对较短,对交通的影响较小,但是需要特别的顶升设备和设施,对施工方案及施工控制的要求较高。 



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板式橡胶支座、盆式橡胶支座、球冠圆板式支座的选用http://www.rongwei.org/jszc/158.htm橡胶支座的选用

A. 普通板式橡胶支座: 普通板式橡胶支座有足够的刚度以承压垂直荷载,能将上部构造的反力可靠的传递给墩台,有良好的弹性,以适应梁的转动;又有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移对桥梁设计与降低造价有益;有良好的抗震作用可减少活载与地震力对建筑的冲击作用.适用于跨度小于30m、适合位移量较小的桥梁.不同的平面形状适用于不同的桥跨结构,正交桥梁用矩形支座;曲线桥、斜交桥及圆柱墩桥用圆形支座.

普通板式橡胶支座

B. 盆式橡胶支座: 铁路桥涵设计规范(TBJ2—85)规定桥梁跨度L>24m采用盆式橡胶支座,究其原因:一是板式橡胶支座在我国铁路桥梁上使用历史不长,限制在一定范围内有利于逐步积累经验,更重要的原因可能是预应力梁在恒,活载作用下,结构变形比较复杂,板式橡胶支座能否适应需要还有进一步研究的必要.盆式橡胶支座作为大跨度桥梁支座有其突出的优越性,承载力高达万吨,水平和转角变形量可适应任何大跨度桥式的需要,且钢\料省,性能好, 是目前其他支座所代换不了的.然而用在中等跨度承载能力公要求300t以下的简支桥梁上,则有”杀鸡用牛刀”之感,相对板式橡胶支座而言,其构造复杂,部件较多造价较高。

盆式橡胶支座

C. 球冠圆板式支座: 球冠圆板橡胶支座是改进后的圆形板式支座。其中间层橡胶和钢板布置与圆形板式橡胶支座完全相同,而在支座顶面用纯橡胶制成球形表面,球面中心橡胶最大厚度为4-13mm,球面边缘15mm,以适应3%到4%纵横坡下,梁与支座接触面的中心趋于圆形板式橡胶支座的中心。梁端反力通过球面表面橡胶逐渐扩散传至下面几层钢板和橡胶层。在橡胶支座底面加一圈直径D=2.5mm的半圆形橡胶圆环,支座受力时首先由底部圆环变形压密,调节底面受力状况,以改善或避免支座底面脱空现象的产生,使支座底面受力均匀。

球冠圆板式支座

D. 四氟板式橡胶支座: 它可作活动支座,用于较大跨径的桥梁,更适合便用在简支梁连续板桥和连续梁桥,它有摩擦系数小伸缩有受限制等优点,也可以作连续梁顶推用的滑块,该类支座所以能够适应较大的伸缩位移,是因为它不靠橡胶支座的剪切变形来适应.而是靠梁底的一块不锈钢板与四氟析式橡胶支座表面的四氟板作相对滑移来适应,选 择该类支座主要是要考虑它的四氟板的摩擦系数数,四氟板磨耗量,特别是四氟板与橡胶的粘结方式,粘合力,润滑脂的品种.

四氟板式橡胶支座

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隔震橡胶支座在建筑中的作用http://www.rongwei.org/jszc/157.htm在世界多个国家,采用橡胶支座的隔震体系无论在试验与理论研究还是工程应用等方面都正在迅速发展。叠层橡胶支座是由钢板与橡胶叠合而成,橡胶与钢板之间用胶粘结,中间的橡胶及干板的厚度每层仅几毫米。它的竖向承载力高、水平刚度较小、水平侧移容许值较大。叠层橡胶垫既能减小水平地震作用,又能承受竖向地震作用,是目前世界上应用最多的隔震器震体系。主要采用橡胶隔震橡胶支座作为隔震装置,单独或与阻尼器共同作用形成有效的隔震层。


隔震橡胶支座近些年在建筑物抗震措施中扮演着越来越重要的角色,隔震技术的应用有效的提高了建筑物的抗震能力,其基本原理是在建筑物的上部结构与基础顶面之间设臵一层具有足够可靠性的隔震层,使上部结构与基础分离,阻隔地震波向上部结构的传播,使输入结构的地震能量被隔震层的耗能元件吸收,减少结构变形,对主体结构实现有效保护,提高结构安全性。

隔震橡胶支座

工法特点

1、 质量稳定,可靠性高

由于隔震橡胶支座有很高的竖向承载特性和很小的压缩变形,加上具有较大的水平变形能力和弹性复位特性,可确保建筑的安全。只要严格按照施工规范准确定位预埋锚筋螺栓,安装好下连接钢板、支座和下连接钢板,那么隔震橡胶支座的质量就具有了保障,可靠性较高。

2、施工操作简便、可行

隔震橡胶支座均有具备生产资质的厂家在工厂定做后运至现场安装,安装过程由焊接固定锚固筋、下接钢板、橡胶支座和上接钢板组成,重点是位臵定位要准确牢固,防止移位,所以施工操作过程简便。

3、 施工速度快

由于隔震施工操作简便,施工过程质量控制容易掌握,施工的速度比较快。

适用范围

适用于房建工程隔震橡胶支座施工。

隔震橡胶支座

工艺原理

隔震橡胶支座是建筑结构抗震技术中的新兴技术,隔震橡胶支座通过安装预埋钢板于基础和上部结构之间,形成柔性隔层,使基础和上部结构断开,延长上部结构的基本周期,从而减免共振效应,阻断地震能量向上部结构的传递。其主要构件----隔震橡胶支座,由多层薄钢板和橡胶层交替组成,中部为铅芯,具有很大的刚度和承载力。



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建筑隔震橡胶支座出厂要求、隔震效果http://www.rongwei.org/jszc/156.htm建筑隔震橡胶支座介绍

隔震的基本思想是将整个建筑物或其局部搂层坐落在隔震层上, 通过隔震层的变形来吸收能量,从而减小结构的地震响应,提高建筑物的抗震性能。在实际应用中,隔震层布置在上部结构和基础之间的,因而被称为“基础隔震”。

叠层橡胶隔震橡胶支座(laminated rubber bearing,RB)由薄橡胶板与薄钢板交替叠合而成。由于薄钢板对橡胶板横向变形产生约束,使叠层橡胶支座具有非常大的竖向刚度。在水平刚度方面,薄钢板不影响橡胶板的变形,因而保持了橡胶固有的柔韧性。在普通叠层橡胶支座中竖直地灌入铅棒就成了铅芯叠层橡胶支座(lead laminated rubber bearing, LRB) [1]。由于铅的屈服力( 剪切屈服极根) 较低,再结晶能力较强,具有较好的耐疲劳特性,当支座发生反复水平剪切变形时,铅芯具有稳定的耗能能力,因此LRB是融隔震、耗能及限位于一体的非线性装置,较之RB有明显的优势,在各国建造的隔震房屋中应用的比例呈逐年增加的趋势

隔震橡胶支座

建筑隔震橡胶支座的出厂要求

1)工程所用建筑隔震橡胶支座的规格、型号以及制作用原材料,必须满足设计要求,必须符合国家及行业标准。

2)建筑隔震橡胶支座所使用的钢板、螺栓、套筒等钢材及橡胶材料,必须有原厂的出厂合格证及检验报告;如采用进口材料,还必须有国家规定的完整的检测手续。

3)每个隔震橡胶支座必须有生产厂家的产品合格证、常规检验报告和复试报告。

4)根据该工程的特点及要求,所有隔震橡胶支座均要求在指定试验室进行100%的检测,每个隔震橡胶支座按编号出具一份检测报告。

5)每个隔震橡胶支座单独包装,包装要严密、牢固、防水、防油、防腐、防火,包装外要有产品型号标识。

隔震橡胶支座

隔震结构分析计算实例

为了探讨建筑隔震橡胶支座的隔震效果,利用Etabs对一框架-剪力墙高层建筑进行了弹塑性时程分析。模型取自实际工程,并做了一定修改。

1 计算参数

现结构为部分落地框支剪力墙结构,总高度为54m,但由于结构平面尺寸较大,未超过隔震结构相应高宽比的要求。设结构所在地区设防烈度为7度(0.1g),场地基本周期为0.4s。本模型沿用原结构的材料和截面定义,并在结构底部布置隔震连接单元。利用参考文献及Etabs帮助文档的支座参数取值,得到隔震橡胶支座等效非线性连接单元的主要参数。输入地震波曲线,考虑7度(0.1g)罕遇地震,地震波加速度峰值绝对值为220cm/m2。

2 结果分析

(1 加速度反应

经计算可得,非隔震结构加速度峰值为0.811m/s2,隔震结构加速度峰值为0.399m/s2,约为非隔震结构的49%,隔震效果明显。

(2 周期

无基础隔震结构的基本周期为1.27s,布置了铅芯橡胶隔震橡胶支座的结构基本周期延长到1.53s,增加了约20%。隔震结构的基本周期接近场地特征周期的4倍,地震作用力将会大大减小。  

(3 楼层剪力

隔震结构与非隔震结构楼层剪力曲线的对比,可以看出隔震结构层间剪力比非隔震结构大大减小。其中隔震结构基底剪力为3.07E+6kN,非隔震结构基底剪力为1.47E+7kN,隔震结构基底剪力仅为非隔震结构基底剪力的20.9%。

(4 层间位移和位移角

为隔震结构与非隔震结构楼层位移曲线,对比可知,除了第一层外,隔震结构其他楼层的位移都远小于非隔震结构,且位移形状基本上呈第一振型振动形状。隔震结构第一层的楼层位移较大的原因是基底布置了隔震橡胶支座的缘故,隔震橡胶支座通过自身变形消耗能量,使得上传到结构上部的地震作用减小,因而减小了上部结构的楼层位移。

对比可知除第一层外,隔震结构其他楼层的层间位移角都远小于非隔震结构。隔震结构第一层的层间位移角反而较大,其实是一种错觉,这个位移角是由图10中的楼层位移除以层高得到的,而图10中第一层的楼层位移的参考原点是基础嵌固端,若以柱底(即隔震橡胶支座顶部)作为层间位移计算的原点的话,隔震结构的层间位移和层间位移角还是要比非隔震结构小很多的。

3.通过以上分析可知,布置有隔震橡胶支座的结构在地震作用下的反应大大降低了,说明隔震结构在地震作用下具有良好的性能。隔震结构的优越性也越来越得到人们的重视。随着人们对结构抗震要求的提高以及基于性能的抗震设计思想的发展,结构隔震技术必将得到越来越广泛的应用。  

隔震橡胶支座


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建筑隔震橡胶支座的安装 http://www.rongwei.org/jszc/155.htm

建筑隔震橡胶支座的安装 

一、 安装工艺流程 

浇筑底板混凝土→放线定位→支座下预埋板就位→支座下预埋板定位、找平、固定→支设承台侧模→浇筑承台混凝土→安装隔震橡胶支座本体→安装上预埋板→支座安装验收、成品保护→支座上部结构施工。

 建筑隔震橡胶支座

1.建筑隔震橡胶支座下预埋板的安装 

1)建筑隔震橡胶支座下预埋板的安装是隔震系统安装的重要环节,隔震系统安装质量的好坏直接取决于下预埋板安装质量的优劣。为保证下预埋板的安装质量,在浇筑底板混凝土前,要核对承台钢筋位置,并根据下预埋板尺寸、螺栓直径及位置,制作1∶1 模型,并以此模型为标准,调整承台钢筋位置,以保证下预埋板安装位置准确(见图3)。在浇筑底板混凝土时,承台只浇筑至与底板上表面平齐。混凝土浇筑后,要将与承台相交的底板混凝土上表面凿毛,以保证承台上下层混凝土结合牢靠。 

2)底板混凝土浇筑完毕后,要对隔震橡胶支座下预埋板位置放线定位。由于承台钢筋和下埋螺栓较密,且混凝土浇筑时承台钢筋位置可能有少量变动,当个别钢筋位置与下埋螺栓及调节杆位置冲突时,要对钢筋位置再次进行调整。下预埋板编号要与设计部位的规格、型号相对应,并校对准确。 

3)下预埋板的标高、水平控制一般采用调节螺栓调整。由于该工程所用的下预埋板6 套调节螺栓为Φ50×74,螺栓长度短,下方没有支撑点,无法起到调整作用,为此采用设在下预埋板角部的4 个千斤顶来代替调节螺栓,调整下预埋板的标高至设计位置,控制水平误差<±2mm

4)下预埋板位置及标高调整完毕后,要对其进行加固固定,防止其在浇筑承台混凝土时产生移位。具体做法是采用2 根槽钢及承台外脚手钢管组成的合体架子进行加固,再用Φ20 钢筋将下预埋板的下埋螺栓与承台附加钢筋焊接固定(见图5)。下预埋板加固完毕后,撤除千斤顶,支设承台侧模,浇筑承台混凝土。混凝土采用微膨胀混凝土,要浇捣密实,直至下预埋板四周及中间通气孔完全挤压出浆为止。

建筑隔震橡胶支座下预埋板的安装

2.建筑隔震橡胶支座本体安装 

1)承台混凝土强度达到设计要求后,方可安装隔震橡胶支座本体,安装前要将承台、下预埋板上面清理干净。 

2)用塔吊将隔震橡胶支座本体平稳吊起,吊运至与之对应的下预埋板上方50mm 处,调整支座位置,使之处在下预埋板的中心。将支座本体下连接板上的螺栓孔与下预埋板的螺栓孔对齐,穿入螺栓轻拧几扣,确认位置准确后将支座本体落下,用扳手拧紧螺栓。紧固螺栓时要交叉、对称进行。 

3)建筑隔震橡胶支座本体安装完毕后,在支座本体上连接板处用螺栓与支座上预埋板连接,调整上预埋板的标高,使其与上承台模板顶面标高一致。上部承台及承台梁模板支设完毕后,要对支座上预埋板找正固定。 

4)建筑隔震橡胶支座安装完毕后要进行验收,合格后用防火岩棉被将其包裹,再用竹胶板进行封闭保护。 


建筑隔震橡胶支座本体安装

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隔震支座系统的特点http://www.rongwei.org/jszc/152.htm

建筑隔震支座技术是最近四十年来抗震防灾工程领域最重大的创新技术之一,现阶段具有无可比拟的优越性,能降低地震力50-80%。它能使结构安全性成倍提高,并能保护内部设备仪器,在地震后不丧失使用功能,实现结构、生命、室内财产“三保护”,近年来其优异的抗震效果在国内外大地震中得到了检验。

(1)隔震效果显著

建筑隔震支座技术能使结构抗震安全性大幅提高,近年来其优异的抗震效果在国内外大地震中得到了检验,以下是一些国内外典型实例:

 实例11994年洛杉矶6.7级地震中,该地区有40座医院遭到破坏严重而不能使用。南加州大学医院为隔震建筑,地震中完好无损,成为救灾中心,对震后紧急救援起到了十分重要的作用

实例21995年日本阪神7.6级地震中,西部邮政大楼是隔震建筑。震后该建筑完好,设备无损,在救灾中发挥了较大作用。地震记录显示该建筑所受地震力仅为非隔震建筑的十分之一。

实例32011年“3.11”日本9.0级地震,日在仙台、福岛震中区有许多隔震建筑,地震后毫无例外的完好无损,室内设施和物品甚至没有任何移位,其中包括超过100米的高层隔震建筑。

实例42013年四川芦山7级地震,芦山县人民医院门诊楼为隔震建筑,震后结构基本完好,设备正常使用,在抗震救灾中发挥重要作用。医院其它建筑破坏严重无法使用。

隔震支座系统的特点

(2)具有较好的经济性

建筑采用减隔震技术,虽然隔震支座的费用增加了建筑造价成本,但另一方面,由于采用减隔震设计,上部结构所承受的地震作用减小,梁柱墙截面减小,可减少钢材和混凝土的用量,工程造价相应降低。

(3)具有良好的耐久性

 橡胶隔震支座是由叠层橡胶钢板组成,橡胶片和钢板按照严格的工艺条件生产加工,橡胶和钢板粘结的非常紧密,隔震橡胶支座四周还有一层1cm厚的橡胶保护层,防止阳光、水和空气进入支座内部,并且隔震支座的工作位置是在隔震层,周围一般不会有阳光照射。根据实验研究和工程调查,隔震橡胶支座的抗老化性能超过80年。我国一般建筑的设计使用周期为50年。

隔震支座系统的特点

4 )可改善建筑功能

传统抗震建筑,主要通过调整结构体系和增大梁柱截面来提高结构的抗震能力。增大梁柱截面,会导致结构体系个别区域刚度大,反而使结构延性降低,不利于抗震,也不利于发挥结构使用功能。对位于高烈度区的建筑以及结构形式比较复杂的建筑,结构形式和建筑高度受到限制,采用传统抗震技术解决难度较大。而建筑减隔震技术,可以降低上部结构的水平地震作用,适当降低抗震措施,可以选择合适的结构体系,使得上部结构设计更加自由灵活,建筑的使用功能得以充分发挥。

(5)地震后具有自动复位功能

地震后橡胶隔震支座产生变形,但支座内部橡胶将产生回复力,所以橡胶隔震支座具有自我恢复功能,地震后会在短期内逐步恢复到原位。目前经历过地震的隔震建筑没有出现过不能恢复的情况。

隔震支座系统的特点

(6)施工工期

建筑使用隔震技术,施工时增加了隔震层的施工,比常规建筑增加了施工时间。但采用隔震技术后上部结构构件配筋减少,钢筋制作难度减小,建筑材料节约,制作人工减少。对隔震和非隔震建筑施工时间进行详细对比结果表明,总工期没有明显增加。

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桥梁隔震支座性能及简介http://www.rongwei.org/jszc/151.htm桥梁隔震支座性能及简介

桥梁隔震支座大体上分为三类,即叠层橡胶隔震装置、滑动摩擦隔震装置和阻尼器与隔震器的组合装置。

叠层橡胶隔震装置在实际应用中最为常见了,对于一般的天然橡胶隔震支座,需要和阻尼装置一起使用,而铅芯桥梁隔震支座[17〕和高阻尼桥梁隔震支座[‘“〕均能够单独作为隔震系统进行工作。铅芯桥梁隔震支座靠铅芯来吸收地震的能量,其力学性能具有良好的双线性特征,屈服前的刚度较大,能够很好抵御风荷载和微震动带来的不适感,屈服后的刚度较小,能够在大地震发生时延长结构的周期,使得地震力在下部结构中重新分配,具备良好的隔震效果。高阻尼橡胶支座是靠特殊橡胶的高阻尼性能来吸收震动能量,一般是通过加入石墨来调节阻尼的特性,但是其性能很不稳定,需要进一步研究。板式橡胶支座也很有特点,作用在上部结构和桥墩之间,保证桥梁的位移和转动,保证结构在温度变化、混凝土收缩和徐变等因素下的自由变形,还能起到防震减震的效果。但是它成本低廉、构造比较简单、加工制造容易,因此,在我国桥梁上应用非常广泛。

桥梁隔震支座及性能简介

滑动摩擦装置的原理是在未发生大振动时,靠静摩擦力来抵御风荷载和微震动的作用,当地震作用较大时,滑动板开始滑移,使得传入到上部结构的地震力能够控制在一定的范围之内,而且通过摩擦能够消耗吸收地震能量,使得地震反应减小。其缺点也很明显,发生滑动后的自动复位能力差,因此一般情况下都是和复位装置一起来使用,如钢板阻尼器或者橡胶支座等。Earthquake Protection System公司生产的FPI即钟摆式滑动摩擦隔震支座通过自重来提供恢复力,利用钟摆原理来延长结构周期,具有很好的隔震效果。

桥梁隔震支座及性能简介

当隔震器不能提供耗能的阻尼力时,必须利用专门的阻尼器来和隔震器组合使用,阻尼器有很多如钢阻尼器,利用钢的弹塑性来耗能;油阻尼器,利用活塞前后的压力差来提供阻尼,等等。这种组合的隔震系统也被使用在实际的桥梁隔震中。


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F4板式桥梁支座组装及注意事项http://www.rongwei.org/jszc/149.htmF4板式桥梁支座组装及注意事项

1.F4板式桥梁支座凡工厂配套提供的四氟滑板橡胶支座,应进行整体组装;

2.F4板式桥梁支座凡待组装的零部件,应有工厂质检部门的合格标记;

3.组装时,四氟滑板橡胶支座和不锈钢表面应用丙酮或酒精擦洗干净后,注满5201-2硅脂润滑油;

4.F4板式桥梁支座外漏表面应平整、美观,组装的四氟滑板橡胶支座的公差应满足设计图纸要求,并用螺栓或短钢筋临时固定,钢件表面部分,应进行有效防护,同时应标明支座中心位置;

5.F4板式桥梁支座应设置防尘罩,构造要便于拆装。

F4板式桥梁支座组装及注意事项

F4板式桥梁支座组装及注意事项

F4板式桥梁支座更换控制技术之顶升施工

(1)F4板式桥梁支座顶升前应将所施工的桥幅,进行临时封闭,避免施工过程发生意外。

(2)F4板式桥梁支座准备工作完成后,在项目负责人的统一指挥下,十四台千斤顶同时顶升。将千斤顶打压,顶住梁底,观察百分表读数的变化,百分表开始有规律的转动,记录初读数。控制梁的顶升速度,按2#梁控制,每顶升2mm为一个程序,每个顶升程序完毕,由监控人员统一完成读数,对起顶不均匀造成相邻两主梁间的位移变化量超 过0.1mm的进行局部顶压调整,调整完成后进行下一过程的顶升,直到全部顶升到位,支座可顺利取出。整个顶升过程均须对主梁、桥面及附属设施进行认真观察,如有异常立即停止顶升。

(3)顶升到位后,统一在梁底安放预先准备的楔形枕木及预制钢板进行临时支垫,支垫要求牢固可靠,支垫过程不可放松千斤顶。

(4) F4板式桥梁支座的支垫完成取出旧支座后,先认真清除原梁底不锈钢板上的锈迹及污垢,涂上一层润滑油脂,然后用水平量尺检查支座下垫石表面是否平整,能否满足安装要求,对垫石表面的油污及浮浆表面要打磨清除干净。在安放新支座前,还需在原支座位置及新支座表面进行十字定位,以确保支座更换后位置准确。

(5)对于由于梁体安装不当或梁底表面不平整所造成的支座偏压,可采用结构胶进行脱空部位的局部填充,以保证支座全截面受压。

(6)在安装前将橡胶支座中的四氟板表面的储油槽内的硅脂充满,保证四氟板表面和不锈钢表面的洁净,不得有损伤、拉毛现象;同时按要求安装支座防尘罩。

(7)F4板式桥梁支座更换完毕主梁就位时,也应分布进行,先将梁底临时支撑解除,然后顺序下落梁体就位。注意要交叉放松千斤顶,不能同时放松,以防桥面损坏或压坏个别千斤顶。

F4板式桥梁支座组装及注意事项

F4板式桥梁支座组装及注意事项



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高速铁路盆式桥梁支座的更换方法http://www.rongwei.org/jszc/148.htm高速铁路盆式桥梁支座的更换方法

随着我国高速铁路的陆续建设,桥梁结构在线下工程中所占比例也不断增加,其中多条高速铁路60 %以上正线采取了高架方式,32 m简支箱梁作为一种常用梁型被广泛地应用在高速铁路桥梁建设中。盆式桥梁支座作为桥梁工程上、下部结构的连接、传力部件,其优、劣程度直接影响桥梁的整体性能。

盆式桥梁支座通常由上支座板(含不锈钢板)、平面滑板、黄铜紧箍圈、中间钢衬板、承压橡胶板、橡胶密封圈、下支座板、锚栓等主要部件组成,其中承压橡胶板是盆式桥梁支座的核心部件,起着承载、传力、转动的作用。

高速铁路盆式桥梁支座的更换方法

顶梁作业

在更换盆式桥梁支座之前,首先应将支座周围的围板拆除,然后将支座下座板周围的灌浆料清除干净,并安装支座的临时连接装置,保证盆式桥梁支座更换时的整体性;同时拆除锚固螺栓,准备顶梁。

盆式桥梁支座更换

在顶梁作业结束后,迅速取出原有支座,凿去支承垫石顶面混凝土灌浆层,用高压水枪清洗混凝土表面,然后将备好的支座安放人位,调平支座。

更换盆式桥梁支座作业应控制好下述几点。

1)螺栓及套筒直径不匹配

本次盆式桥梁支座的更换为原固定支座与纵向活动支座进行调换,原横向活动支座与多向活动支座进行调换。由于该种支座采用螺栓与套筒的锚固方式,具备支座更换的条件,但套筒已与墩体通过灌浆料连接成整体;

高速铁路盆式桥梁支座的更换方法


因此本次更换作业在不破坏套筒的前提下进行,即利用原位处的套筒固定更换后的支座。原固定盆式桥梁支座与纵向活动支座的上下支座板的固定螺栓型号一致,可以直接进行调换,但原横向活动支座与多向活动支座的下座板螺栓型号和预留套筒的直径大小有差异,即原横向活动支座螺栓的直径为36 mm,多向活动支座螺栓的直径为24 mm。据此,对换支座时螺栓直径大小的变化提出如下建议。

①原横向活动支座换至原多向活动支座处后,将横向活动支座的下座板螺栓孔内加装一过渡套筒,套筒外径为38 mm,与原螺栓孔配合,内径为26 mm ,与M24的螺栓相配合,但要保证更换后的螺栓与套筒和下座板之间的紧密连接。并且将M24螺栓材质进行提升,使更换后的螺栓在抗剪强度上满足原设计要求。

②原多向活动支座换至原横向活动支座处后,将多向活动支座的下座板进行更换,换成螺栓孔为M36的横向活动支座下座板,使之与预埋套筒内径相匹配。

2)粱端位移

考虑到梁体在温度、徐变、荷载等条件的影响下将产生梁端的纵向位移,对支座更换产生不利影响。经对现场进行的实地考察显示,由于梁体在施工和安装时与目前更换支座的环境温度基本一致,且桥梁施工后还没有正式验收运行,所以梁端并没有发生明显的纵向位移(实测值均<1  mm)。由于锚栓孔直径均比锚栓直径大2 mm,该位移不会影响锚栓的正常安装。

3)盆式桥梁支座灌浆

盆式桥梁支座更换后,需要对更换过的支座重新灌浆,灌浆要求应与安装支座时的施工要求一致,待新灌砂浆层的强度达到设计值后,方可落梁。

高速铁路盆式桥梁支座的更换方法


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高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施http://www.rongwei.org/jszc/147.htm高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施

我国自1965年起进行橡胶支座研制与试验以来,橡胶支座因其构造简单、加工安装方便、能很好的适应桥梁上部结构变形需要等优点得到推广应用,目前在中小跨径桥梁中,基本都采用橡胶支座。

某高速公路全长约50Km,其中70%路段为桥梁,桥梁隔震支座均采用橡胶支座,在通车二年后进行的竣工验收前检测中发现,桥梁隔震支座存在不同程度的开裂、剪切变形、脱空、移位、承压不均等病害,给高速公路的营运安全带来风险,需要对支座病害进行处治。本文对该高速公路桥梁隔震支座病害形成的原因进行分析,并提出了处治及预防措施。

高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施

1桥梁隔震支座病害特点及原因分析

1.1脱空

桥梁隔震支座脱空主要集中在上部结构为空心板的桥梁上,尤其是单跨空心板通道桥梁,相对而言小箱梁结构桥梁隔震支座脱空病害比较少。产生的原因主要有:①每片空心板梁有4个支座,其与梁底的4个接触面高程应在同一个平面上,而实际设计上很难保证4点在同一平面,施工过程中梁底和垫石也难以保证绝对水平,从而造成桥梁隔震支座脱空;②单跨空心板结构两端都设置伸缩缝,梁体自由度较大,在车辆荷载的振动下,容易造成桥梁隔震支座脱空。

高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施

1.2移位

小箱梁结构桥梁和空心板结构桥梁都比较多。主要原因有:①施工安装过程中没注意或者原本安装正确,在调整梁体位置时带动支座偏位;②梁底预埋调平钢板和墩顶支座垫石位置不正确,造成支座移位;③梁底预埋钢板偏小。据不完全统计,该高速公路梁底预埋钢板一般比支座尺寸大6}8cm,安装过程中稍有不慎,支座就会偏离预埋钢板。

1.3开裂

该高速公路全线共有约4.4万个支座,其中约1/4桥梁隔震支座存在开裂和剪切病害,这些桥梁隔震支座使用年限均不到3年,可以肯定其大面积开裂与桥梁隔震支座所用橡胶的质量有很大的关系。现行《公路桥梁板式桥梁支座》(JTT04-2004规范中对桥梁隔震支座材料明确要求:不得使用任何再生橡胶。但目前支座出厂和在进场使用所做力学性能检测只针对抗压强度、抗压模量、抗剪模量共三项指标进行。据相关试验表明,橡胶中掺入一定数量的再生橡胶,在常温条件下,上述三项指标均能符合要求,但进行热空气老化试验后,力学性能显著降低。规范中要求通过抗剪粘结性与抗剪交叉老化试验来检测支座是否含有再生橡胶。由于该类型试验费用高,能开展此项试验的机构少,难以大规模开展。以广东为例,目前还没有一家与交通行业相关机构能开展此项,其他省份也可见一斑。另外目前支座厂家很多都是私营小作坊式的生产,质量难以得到保障。

高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施

1.4剪切变形    剪切变形产生的原因:①虽然理论上梁底有调平垫块,支座都是垂直受压,但是施工安装过程中,总是会有误差,造成支座反力并不绝对垂直,这样就会有一个沿支座面的剪切力,形成初始的剪切变形;②调整梁体安装过程中,有可能带动支座剪切;③梁体收缩、通车后受到汽车制动力等都会造成剪切变形。材本身容易锈蚀,且缺乏维护,本高速钢板大面积锈蚀。

2桥梁隔震支座病害处理与预防措施

2.1桥梁隔震支座病害处理

2.1.1桥梁隔震支座脱空:采用填塞钢板或楔形不锈钢板的方法进行处治。

2.1.2桥梁隔震支座移位:

①当钢板和垫石位置都正确时,即可;②当垫石位置不正确时,需重新浇筑混凝土,置不正确时,可在梁底勃贴钢板,扩大钢板面积。将梁体顶起将支座直接复位扩大垫石面积;③当钢板位

2.1.3桥梁隔震支座开裂:根据《公路桥梁技术状况评定标准》(JTGT H21-2001),建议对3类以上的支座进行更换,鉴于该高速所用支座刚使用2年就大面积开裂,要求对开裂的支座进行全部更换。更换支座顶升施工时要求采用同步顶升设备,一联结构同步顶起。

2.1.4桥梁隔震支座剪切:《公路桥梁板式桥梁支座》(JTT004-2004中规定:支座剪切角不应大于35 0,同时《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范)(JTGD62-2004中也规定当计入制动力时,剪切角正切值不大于0.7,推算剪切角不大于350,因此对单纯支座剪切变形,剪切角在35。以内是规范允许的,不需要处理。处理支座剪切病害时顶升梁体结构,若超限剪切变形不能恢复就必须更换支座,若能恢复,释放剪切变形到限值内即可。

2.1.5钢板锈蚀:盆式桥梁支座最好采用镀锌钢盆,己经锈蚀的钢盆只能除锈后做防锈处理。

2.1.6承压不均:①若梁底预埋钢板不平,可填塞楔形钢板;②若支座垫石不平,可将其打磨平整,由此造成的高度不够时可填塞钢板。

2.2桥梁隔震支座病害预防

对桥梁隔震支座病害进行处理,涉及桥梁结构安全和通车营运的安全,所需费用很高以同步顶升一个盖梁上所有桥梁结构为例,目前市场价在2万元左右,支座移位、开裂、剪切及承压不均病害都需要进行结构物顶升施工,如果病害支座分布在不同盖梁上,需要顶升的次数就越多,费用也就越高,这对于施工单位、支座供应单位都是不小的代价。因此桥梁隔震支座病害预防措应重点放在支座采购、检测和梁体架设完验收等方面:

2.2.1选择有资质、信誉的支座供应厂家,供货合同中要明确支座的最低使用年限确保因桥梁隔震支座产品本身质量有问题时,能够追究厂家的责任对盆式桥梁支座尽量选用镀锌钢盆。

高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施

2.2.2强化桥梁隔震支座的质量检测。支座出厂及进场使用时应按一定比例进行抗剪粘结性能与老化后抗剪的交叉试验,对含有再生橡胶的支座坚决换掉。

2.2.3重视裸梁架设后的检查验收工作,桥梁隔震支座脱空、移位及承压不均病害均可以在施工阶段以较小的代价来处理,从而避免通车营运后处理,造成施工难度大、费用过高。

2.2.4施工单位在预制梁体结构时,要保证梁底调平块和垫石位置准确且水平,设计单位设计时也要考虑到施工误差,适当增大梁底预埋钢板及支座垫石尺寸富余量。

3结语

目前高速公路建设普遍存在重建设、轻营运的情况,并且建设周期很短,橡胶支座病害问题往往都是在通车营运阶段暴露出来,此阶段对橡胶支座病害进行处理,一般都不能中断交通,安全风险大,所需费用也高,因此重视完善橡胶支座质量检测和安装阶段的验收工作,把支座病害隐患消除在“萌芽”状态,是解决橡胶支座早期开裂的最理想方法。

高速公路桥梁隔震支座早期病害及处治措施



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板式桥梁支座日常养护http://www.rongwei.org/jszc/144.htm板式桥梁支座概述

板式桥梁支座主要作用是将桥跨结构上的恒载与活载反力传递到桥梁的墩台上去,同时它又能保证桥跨结构所要求的位移和转动,以便使结构的实际受力情况能与设计时所采用的计算图式相吻合,因此保证支座的正常使用和完好是一件很重要的工作。

板式桥梁支座的日常养护工作要求主要有:

(1)板式桥梁支座各部分应每年检查保养一次,检查可用肉眼或放大镜,重点检查板式桥梁支座有无裂缝、外鼓、老化、钢板锈蚀等现象。

(2)板式桥梁支座保持完整、清洁、要扫除垃圾、冬季清楚积雪和冰块、保证桥跨结构只有伸缩,支座垫板要平整紧密。

(3)支座的金属部分应定期保养,不得锈蚀。  

(4)板式桥梁支座恒载产生的剪切文艺应在设计范围内,支座不得产生超过设计要求的演说变形,橡胶保护层不应开裂、变硬、老化、支承电视顶面不应开裂、积水,对于产生诸如前企鹅变形过大、裂缝、外鼓、压溃等老化现象的支座应立即予以更换。进行清洁和修补工作时,应防止橡胶支座与油脂接触。

(5)板式桥梁支座,固定螺栓不得剪切损坏,应及时拧紧松动的螺母。

板式桥梁支座日常养护板式桥梁支座日常养护板式桥梁支座日常养护


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板式桥梁支座生产厂家执行标准http://www.rongwei.org/jszc/143.htm板式桥梁支座由多层均匀分布的橡胶与钢板粘接叠合而成,是公路桥梁重要的承力和抗震减振装置。板式桥梁支座作为桥梁上下部结构的传力构件,在结构受力和耐久性上起着重要作用。

板式桥梁支座生产厂家执行标准

板式桥梁支座公路行业标准:JT/T4-2004 公路桥梁板式桥梁支座

板式桥梁支座生产厂家执行标准

板式桥梁支座按结构型式分为:

a)普通板式桥梁支座区分为矩形板式桥梁支座(代号GJZ)、圆形板式桥梁支座(代号GYZ);  

b) 四氟滑板式桥梁支座区分为矩形四氟滑板橡胶支座(代号GJZF4)、圆形四氟滑板橡胶支座(代号GYZF4)。

按支座材料和适用温度分为

a)常温型橡胶支座,应采用氯丁橡胶(CR)生产,适用温度为一250C~600C。不得使用天然橡胶代  替氯丁橡胶,也不允许在氯丁橡胶中掺入天然橡胶;

b)耐寒型橡胶支座,应采用天然橡胶(Nit)生产,适用的温度为-40%~600C。

板式桥梁支座生产厂家执行标准

板式桥梁支座力学性能要求:

1 极限抗压强度RU(MPA) ≥70

2实测抗压弹性模量E1(MPA) E±G×20%

3实测抗剪弹性模量G1(MPA) G±G×15%

4 实测老化后抗剪弹性模量G2(MPA)  G+G×15%

注:E—支座抗压弹性模量,MPa;G—支座抗剪弹性模量,MPa; S—支座形状系数;

板式桥梁支座生产厂家执行标准


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板式桥梁支座形状系数与损伤关系http://www.rongwei.org/jszc/142.htm板式桥梁支座简介

板式桥梁支座是桥梁支座的一种类型,它具有构造简单、加工制造容易、用钢量少、成本低廉、安装方便等优点。目前板式桥梁支座已成为国内公路与城市桥梁广泛采用的一种支座形式。板式桥梁支座在支撑桥梁竖向力作用的同时还必须满足桥梁上部结构的使用要求,即变形和转动。橡胶本身是一种非常柔软的材料,没有足够的强度来支撑较大的竖向力,所以设置中间层薄钢板以提高支座竖向承载能力。

板式桥梁支座形状系数与损伤关系

板式桥梁支座形状系数的概念

所有材料在承压时都将产生横向变形(泊松效应),受压时,柔性的橡胶横向外膨胀(凸出)变形较大。由于加劲钢板的约束,在受压时能阻止橡胶横向膨胀变形.从而提高了橡胶层承压能力。板式桥梁支座的膨胀效应可通过支座的形状系数(S)来表述,支座的形状系数定义为:

S=有效承压面积/单层橡胶层可自由变形侧表面积

板式桥梁支座形状系数与损伤关系

板式桥梁支座形状系数与损伤关系

(1)支座的形状系数不仅影响支座的力学性能,而且还影响支座的损伤程度。

(2)支座的损伤主要原因是支座钢板边缘的剪应力,剪应力与形状系数成反比,并且剪应力集中系数也与形状系数成反比,当形状系数较小时,位于钢板边缘的胶层剪应力较大,容易造成胶层与钢板剥离,产生空穴,使支座的损伤程度提高。

(3)当支座的形状系数较低时(S<8)支座的设计应力应随形状系数的大小进行相应的调整,这可有效降低支座损伤发生的概率。

(4)在支座的设计上,除了要考虑支座承载面积和支座高度这两个主要因素外,还应将形状系数作为支座设计的主要控制参数和支座成品验收的主要依据。使生产厂家有效控制支座的形状系数,不至于盲目生产。

板式桥梁支座形状系数与损伤关系


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板式桥梁支座损伤分类与影响因素http://www.rongwei.org/jszc/141.htm板式桥梁支座损伤分类与影响因素

通过对高速公路桥梁上使用的板式桥梁支座工作状况的调查发现,板式桥梁支座的损伤主要分为两大类:一类源于支座内在质量,如橡胶质量;橡胶层厚度不均匀;胶料中有夹杂、气孔等,力学分析时视为微裂纹源。另一类源于外因,如施工安装质量;支座设计、布置不当;支座设计应力过高;维护不当。

板式桥梁支座损伤的分类

板式桥梁支座的劣化过程通常为橡胶支座承载后,表面或内部产生应力集中一裂纹萌生一裂纹增长一保护层贯穿一钢板外露一钢板氧化一钢板锈蚀脱胶一支座压溃(失稳)或钢板断裂。应当说劣化过程是一个漫长的过程。裂纹萌生是损伤或劣化的启始标志。裂纹萌生和发展速度取决于胶料配方、炼胶工艺及其工作应力状态、疲劳、温度等因素。通常,橡胶老化需要一定的时间,因此,影响橡胶支座正常使用也需要一个相当长的过程。

板式桥梁支座损伤分类与影响因素板式桥梁支座损伤分类与影响因素


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板式桥梁支座的橡胶材料性能的因素http://www.rongwei.org/jszc/140.htm

板式桥梁支座由多层天然橡胶与薄钢板镶嵌、粘合、硫化而成的一种桥梁支座产品。该种类型的橡胶支座有足够的竖向刚度以承受垂直荷载,且能将上部构造的压力可靠地传递给墩台;有良好的弹性以适应梁端的转动;有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移。

板式桥梁支座的橡胶材料性能的因素

板式桥梁支座的橡胶材料性能的因素

1 温度

橡胶材料随温度升高而软化,若橡胶工作温度接近其硫化温度时,橡胶将因持续硫化而变硬。热老化常常造成橡胶材料的强度和刚度变化,将降低橡胶的吸能效果。

2氧、臭

氧氧和臭氧的侵蚀,将导致橡胶中化学键断裂,使橡胶表面产生裂纹,降低橡胶的使用寿命。

3疲劳应力

受交变载荷作用,易产生疲劳现象。橡胶表面不平整及制造时所形成的内部

缺陷,均会导致损伤加速形成。

板式桥梁支座的橡胶材料性能的因素

4蠕变

蠕变效应是材料受一恒定负载而产生的变形现象。蠕变效应分为物理及化学两类。物理蠕变过程是橡胶承受恒定外力作用时,橡胶内部聚合物分子重新排列,使得其局部应力最小。化学蠕变过程是由于大气中氧及臭氧对橡胶产生持续化学裂解作用造成的。

5填充剂

橡胶中常常加入炭黑、硫黄或其他添加剂,以改善橡胶的力学性能,延长其使用寿命。通过调节天然橡胶与填充剂的比例,可制造符合各种特殊功能需要的橡胶制品。炭黑与橡胶之间形成无限网状结构,称为炭黑胶(Carbon Gel,此网状交叉结构的强度将决定弹性体的性能,提高橡胶的弹性模量、硬度等性能。由于补强作用来自于炭黑与橡胶的分子间作用,炭黑的粒子性能便十分重要,包括粒径大小、水份含量、黑色泽度、酸碱度及挥发度等。

板式桥梁支座的橡胶材料性能的因素


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板式桥梁支座胶层厚度对支座力学性能的影响http://www.rongwei.org/jszc/139.htm板式桥梁支座成品以多层(两层以上)薄钢板作为加劲结构层。实际上,板式桥梁支座成品可以理解为由若干单层橡胶层支座叠合而成。分析其性能时,既要计算板式桥梁支座成品的力学性能(宏观参数),也应当关注各橡胶单层的力学性能(局部层参数)。

板式桥梁支座

1.板式桥梁支座的形状系数是设计支座时的关键设计参数,它与剪切模量共同决定了支座成品的抗压应力压变特征曲线和板式桥梁支座萌生空穴临界应变(力学性能)。

2.板式桥梁支座成品宏观力学性能(S、E1参数)对橡胶层厚度的不均匀不敏感,影响小。而板式桥梁支座局部胶层的形状系数(S)和局部胶层力学性能对胶层厚度的不均匀性则极为敏感。胶层厚度的不均匀分布将导致部分胶层力学性能(如刚度、应力集中系数)提高,另一部分胶层的力学性能(刚度、应力集中系数)迅速下降。因此,通过常规力学性能检测并不能反映胶层不均匀性造成的局部胶层的力学性能下降现象。

板式桥梁支座

3.由于支座内局部橡胶与钢板(柔性与刚性)连接面的边缘处存在着较高的应力集中现象。当橡胶与钢板边沿处应力大于橡胶撕裂强度或粘接强度时,将导致支座内部萌生空穴或产生裂纹,随之裂纹扩展,必将造成表面损伤,逐渐使支座功能失效。

4.当压应力大于6 MPa时,观察到橡胶层内部的空穴在主应力方向呈锐角状,损伤率为0.04。这正是内部胶层裂纹源,橡胶层内部的空穴与裂纹源将直接影响支座的耐久性。所以支座设计应力不应大于6 MPa。日本和美国规范规定的支座设计应力均小于10 MPa。

5.在板式桥梁支座的生产与检测时,应高度重视由于支座内局部橡胶层的不均匀性对支座耐久性能的影响。生产时务必严格按设计要求加工与控制,保证橡胶层的均匀分布。检测时,应特别重视板式桥梁支座的解剖检验,必须严格按照支座内在质量解剖检验标准执行,严防不符合规定的板式桥梁支座流入工程,影响桥梁工程的安全性和耐久性。

板式桥梁支座

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板式桥梁支座送检要求http://www.rongwei.org/jszc/138.htm1  普通板式桥梁支座  《公路桥梁板式橡胶支座》(JT/T 4-2004)

①外观及内在质量②抗压弹性模量

③抗剪弹性模量

④极限抗压强度⑤抗剪老化

每个厂家每种规格的普通板式桥梁支座第一批次送检需检测①~⑤项,以后同厂家同型号不同批次的普通板式桥梁支座,每批次只需检测②、③、④三项。(试验样品数量请咨询检测单位,一般为6块,样品是否可回收利用,请在取报告时咨询检测单位。

板式桥梁支座送检要求

2 聚四氟乙烯滑板式桥梁支座《公路桥梁板式橡胶支座(JT/T 4-2004)

①外观及内在质量

②抗压弹性模量

③抗剪弹性模量

④极限抗压强度⑤抗剪老化⑥支座摩擦系数

每个厂家每种规格的聚四氟乙烯滑板式桥梁支座第一批次送检需检测①~⑥项,以后同厂家同型号不同批次的聚四氟乙烯滑板式桥梁支座,每批次只需检测②、③、④、⑥四项。(试验样品数量请咨询检测单位,一般为6块,样品是否可回收利用,请在取报告时咨询检测单位。

板式桥梁支座送检要求

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板式桥梁支座材料组成及其特征http://www.rongwei.org/jszc/137.htm板式桥梁支座材料组成及其特征

板式桥梁支座通常由若干层橡胶片与钢板(以钢板作为刚性加劲物)组合而成。各层橡胶与其上下钢板经加压硫化牢固地粘结成为一体。

板式桥梁支座材料组成及其特征

1.板式桥梁支座组成材料及其作用

板式桥梁支座的所组成材料为金属板和橡胶层。金属板采用Q235钢板,金属板在支座中起加劲作用。橡胶材料因具有高弹性、低弹性模量等性质,是橡胶支座的主体材料,主要采用天然橡胶与氯丁橡胶两种。

2.板式桥梁支座橡胶与钢材的性能差别

橡胶的分子特征——构成橡胶弹性体的分子结构由重复单元(链节)构成的长链分子。分子链柔软且具有高度的活动性;其分子间的吸引力(范德华力)较小,在常态(无应力)下是非晶态,分子彼此间易于相对运动。在金属中,每个原子都被原子间力保持在严格的晶格中,使金属变形所做的功是用来改变原子间的距离,引起内能的变化。其弹性变形的范围比橡胶的变化范围要小得多。

橡胶材料具有高弹性变形能力,最高可达1000%,而金属材料的弹性变形一般不超过1%。

橡胶材料具有低弹性模量,约为1MPA,而金属材料的弹性模量可达2×105MPA。

橡胶的线膨胀系数约是钢的20倍。应特别注意体积收缩的影响,例如板式桥梁支座中橡胶与钢板黏合界面会因温度收缩或膨胀产生过度的应力而导致早期损坏。

板式桥梁支座材料组成及其特征

对于同一种橡胶,胶料的硬度与生胶含量密切相关,硬度与含胶率成反比。同时对胶料的收缩率也有较大的影响,收缩率与硬度成反比。

因此,板式桥梁支座设计,就是根据橡胶和钢板的各自特点和优势进行科学配料和优化组合而成,充分发挥两种材料的特长,制成受力合理和耐用的优质产品。

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盆式桥梁支座与球铰支座的区别http://www.rongwei.org/jszc/136.htm盆式桥梁支座与球铰支座的区别

球铰支座具有传力可靠,各向转动性能一致,不仅具备盆式桥梁支座承载能力大、水平位移大的特点,而且能适应大转角的需要,适用于宽桥、曲线桥。由于承压部件不使用橡胶件,不存在橡胶低温脆性等影响,因此特别适用于低温地区。

盆式桥梁支座与球铰支座的区别

球铰支座与盆式桥梁支座的主要区别在于:盆式桥梁支座通过钢盆中橡胶的转动来满足梁体转角的需要,由于橡胶的转动反力矩与橡胶直径、厚度和硬度有关,因此公支座转动时,随着义座转角的变化,支座的转动反力矩相应发生变化,而且支座橡胶厚度有一定限制,—般为橡胶直径纳1/10一1/15,因此盆式桥梁支座的设计转角——般为0.012rad(40’);

球铰支座则通过球冠衬板与球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要,因此只要支座克服了球冠衬板与球面四氟板之间的滑动摩擦系数,支座就可以发生转动,此时转角的大小与转动力矩无关,因此球铰支座可适应各种转角的需要。

盆式桥梁支座与球铰支座的区别

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板式桥梁支座的抗压弹性模量http://www.rongwei.org/jszc/134.htm板式桥梁支座的抗压弹性模量

桥梁支座是桥粱结构的重要组成部分,直接影响桥梁的使用寿命和结构安全,其中板式橡胶支座由于其具有构造简单、性能可靠、安装更换方便、造价低等优点,被广泛应用于公路、城市桥梁建设中。

板式橡胶支座是由橡胶层和钢板层叠加在一起构成的,其设计应符合JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中8.4要求。支座使用阶段平均压应力限值为10MPa,常温下支座的剪变模量为1.0MPa。橡胶支座的弹性模量和形状系数按下式计算:

弹性模量   E=5.4*G*S*S  

矩形支座  S=lalb/2ta(la+lb)

圆形支座  S=d0/4ta

支座的形状系数取5≤S≤12使用。

形状系数S的定义为:S=有效承压面积÷单层橡胶侧表面积。

板式支座的分类、技术要求、试验方法、及检验规则同时要满足行业标准JT/T 4-2004《公路桥梁板式橡胶支座》中要求同时行业JT/T 663-2006《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》作为前者的补充配套其使用。

板式桥梁支座的抗压弹性模量

板式桥梁支座的抗压弹性模量



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桥梁隔震支座检查及保养http://www.rongwei.org/jszc/133.htm中小跨度桥梁隔震支座容易产生各种病害,需要找氧化维修工作中重点关注,另一方面,桥梁隔震支座设计寿命一般为20-25年,在桥梁使用期间可能要进行多次更换。桥梁隔震支座的检查保养及更换要点如下。  

桥梁隔震支座检查及保养。支座应定期检查和保养,并应符合下列规定:  

(1)桥梁隔震支座各部分应每年检查保养一次,检查可用肉眼或放大镜,重点检查桥梁隔震支座有无裂缝、外鼓、老化、钢板锈蚀等现象。

(2)桥梁隔震支座保持完整、清洁、要扫除垃圾、冬季清楚积雪和冰块、保证桥跨结构只有伸缩,支座垫板要平整紧密。  

(3)固定支座每年应检查锚栓牢固程度,支承垫板应平整紧密,并及时拧紧接合螺栓。

(4)支座的金属部分应定期保养,不得锈蚀。  

(5)板式橡胶支座恒载产生的剪切文艺应在设计范围内,支座不得产生超过设计要求的演说变形,橡胶保护层不应开裂、变硬、老化、支承电视顶面不应开裂、积水,对于产生诸如前企鹅变形过大、裂缝、外鼓、压溃等老化现象的支座应立即予以更换。进行清洁和修补工作时,应防止橡胶支座与油脂接触。  

(6)板式橡胶支座,固定螺栓不得剪切损坏,应及时拧紧松动的螺母。

(7)球形支座应每年清楚尘土,更换润滑油一次。支座地脚螺栓不得间断,橡胶密封圈不得开裂、老化。支座相对位移应均匀,支座高度变化不应超过3mm。每年应对支座钢件进行油漆防锈处理。

桥梁隔震支座检查及保养

桥梁隔震支座检查及保养

桥梁隔震支座检查及保养


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板式桥梁支座设计所需考虑的因素以及常见设计图纸问题http://www.rongwei.org/jszc/132.htm目前,常用的橡胶支座种类繁多,一般来说,我们可以根据桥梁强度、结构形式、设计荷载等级、桥梁纵横向坡度、桥面连续情况、气候和地震条件等因素的不同采用不同形式,设计者需要了解橡胶支座准确的设计参数,才能选取合适的材料,做到设计合理的同时又能满足橡胶支座的功能要求。

板式桥梁支座设计所需考虑的因素以及常见设计图纸问题

板式桥梁支座的设计需要根据其功能的确定。首先必须详细计算支座的反力、转角和位移。正确选择桥梁支座的形式和种类,则需要根据不同结构的桥梁计算出气反力、转角和位移。桥梁结构除却竖向反力外,还有纵向、横向水平力,这些反力和水平力以及位移和转角将进行最不利组合,用以确定最合理的支座设计和参数的选用。板式桥梁支座设计还需要考虑支座的振动周期和频率,这是为了满足桥梁的减震和抗震方面的性能要求。而支座的振动周期与桥型、跨度、宽度、截面尺寸、材料性质、支座布置和数量等因素都有关系。其中,首要考虑的问题是抗震性能与地震和台风的直接关系,对于振动周期长、频率低、位移大的支座,按抗震设计时,通常采用增大阻尼的方式来解决大位移问题;其次要考虑到减振性能与车载量、车速度、车流密度、刹车力等问题的直接关系,对于振动周期短、振动频率相对高的支座,减振设计时,可以采用橡胶隔层的办法来解决小位移问题。一般来说,在支座设计中,这两种因素都应该考虑,以抗震性能来控制设计。

板式桥梁支座设计所需考虑的因素以及常见设计图纸问题

但我们在综合多例设计图纸之后发现,实践中的板式桥梁支座设计需注意如下事项:一是设计人员采用的计算方法要按照规范,根据实算的桥梁参数、支座竖向承压力、竖向变形倾角和纵向剪切变形等已知条件计算来设计支座平面尺寸、加劲钢板厚度、橡胶层总厚度、单层橡胶厚度及支座总厚度等,并验算支座的受压稳定性及抗滑稳定性。此外,也可以根据板式桥梁支座的最大承压力来选择支座规格系列表中的型号后再进行各项验算。二是设计图纸中需加入详细说明,其中包括板式桥梁支座主要的技术要求、制作主要工艺控制、所选用材料指标、检验重点项目内容、支座安装工艺要求及支座成品与安装后的验收等,以便施工人员及监理人员拥有遵循依据。三是设计图中的尺寸需要全部标明,当板式桥梁支座较少时标出尺寸数字即可,但板式桥梁支座型号、数量较多时,尺寸要用符号替代,并列出支座规格尺寸表,上面需要注明型号及图示中各符号所代表的数据。不管是橡胶支座、四氟滑板橡胶支座还是其他附件均要列全,以便施工和检验使用。

板式桥梁支座设计所需考虑的因素以及常见设计图纸问题


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板式桥梁支座的优点http://www.rongwei.org/jszc/131.htm板式桥梁支座具有下列优点:  

(1)构造简单、易于制造、造价低、节省钢材。

(2)材料来源充足,宜于定型成批生产。

(3)橡胶具有优良的弹性与阻尼性,因而橡胶支座具有良好的吸震性能,可减少动载对桥跨结构及墩台的冲击,从而改善桥梁的受力情况。

(4)板式橡胶支座在使用期间,养护工作量少。  

(5)建筑高度低,安装简便,可节约施工劳动力和时间。更换方便,在运营的桥上也可以更 换支座。  

(6)板式橡胶支座在竖向力作用下只发生很小的弹性变形,而水平力作用下发生的剪切变形 可在水平面内任何方向发生,因而适用范围极广,能适应宽桥、曲线桥、斜交桥等。

(7)板式橡胶支座工作性能可靠。根据对国内桥梁上已经使用十多年的支座进行剖析对比试 验,和国外有关试验与实用资料的报导,橡胶支座的使用寿命至少可达50年以上,完全有可能达到与桥梁相同的寿命。

板式桥梁支座的优点

板式桥梁支座的优点

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建筑隔震橡胶支座的基本特性http://www.rongwei.org/jszc/130.htm建筑隔震橡胶支座的基本特性

经过行业内多年的研究和试验积累,目前行业内对建筑隔震橡胶支座有了一个较为全面的认识和了解,建筑隔震橡胶支座主要有以下几个基本特性:

1、竖向变形特性

建筑隔震橡胶支座只承受竖向纯压缩载荷时,竖向载荷-位移曲线显示出弹簧特性,在设计面压载荷范围内近似为线性关系。普通橡胶隔震支座、高阻尼橡胶隔震支座、铅芯橡胶隔震支座的竖向变形特性基本一致,铅芯橡胶隔震支座竖向加载时,铅芯基本不承受竖向压力。

2、水平变形特性

普通橡胶隔震支座当设计竖向压力恒定时,水平载荷-位移曲线接近线性,滞回曲线的等价阻尼比约为1%~3%。

对于铅芯橡胶隔震支座,当设计竖向压力恒定时,水平载荷-位移滞回曲线轮廓呈菱形,滞回曲线的等效刚度随水平位移增大而降低,等价阻尼比则趋于常数,可达20%以上,吸收的能量转化为热能,铅棒的温度会有一定升高。

对于高阻尼橡胶隔震支座,水平载荷-位移滞回曲线轮廓呈梭形,等价刚度随着水平位移的增加而逐渐减小,在变形较大的区域内,等价阻尼比表现为定值,通常可达到l0~20%。

建筑隔震橡胶支座

3、拉伸性能

在地震时,工程结构物或建筑物可能会产生较大摇摆,建筑隔震橡胶支座就会产生较大的水平剪切变形,某些橡胶支座的横断面可能就会产生拉应力。所以建筑隔震橡胶支座必须具有一定的受拉承载能力,才能确保建筑结构物在地震的多维地面运动综合作用下,隔震橡胶支座不拉断始终保持结构稳定性,发挥隔震功能。综合国内外行业设计经验,以及建筑结构物的实际设计需要,一般情况下,建筑隔震橡胶支座的设计容许拉伸应力以不大于2.0 Mpa为宜。

4、剪切特性相关性

建筑隔震橡胶支座的剪切特性主要体现在不同工况下的水平等效刚度变化特性,与设计压应力、设计剪应变、加载频率、反复加载次数以及本体温度有关。在通常情况下,建筑隔震橡胶支座的剪切特性符合以下规律:

1)建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着设计压应力的增大略有降低,在压应力超过一定值(如10Mpa )时,变化幅度更小,在工程应用上基本忽略不计;

2)建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着剪应变的增大而降低,当剪应变很大时(如超过300%),水平等效刚度又会有所提高;

3)建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着加载频率的提高而略有提高,但变化微小,在工程上基本忽略不计;

4)建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着水平反复加载次数的增加略有减小,但变化值微小,在工程上也基本忽略不计;

5)建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着橡胶支座本体温度的升高而降低,但在不同的剪应变情况下变化程度有所不同。

建筑隔震橡胶支座

5、耐久性

建筑隔震橡胶支座布置于隔震建筑的基础隔震层,需要经过50~100年(甚至更长时间)的使用,经历长期恒定载荷、多次地震冲击荷载,以及环境大气的长期作用,仍需保持符合要求的承载力、回弹性、刚度、阻尼等力学性能。耐久性的目标是确保建筑隔震橡胶支座的正常使用寿命不低于工程结构本身的使用寿命(一般为50年)。

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建筑隔震橡胶支座的隔震基本原理http://www.rongwei.org/jszc/129.htm建筑隔震橡胶支座的隔震基本原理

建筑隔震橡胶支座隔震的基本原理是通过增设橡胶隔震支座,使整个建筑的自振周期得以延长,以减轻上部结构的地震反应。一般做法是在建筑物底部设计一层隔震层,在隔震层设置橡胶隔震支座,利用橡胶隔震支座的水平柔性形成一道柔性隔震层,通过柔性隔震层吸收和耗散地震能量,阻止并减轻地震能量向上部结构的传递,最终达到减轻上部结构地震破坏的目的。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全,并且能够防止非结构部件的破坏,避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

建筑隔震橡胶支座的隔震基本原理


隔震设计技术的基本原理可以通过如下图示来表示。假设一个结构悬浮于地面,则地震作用不会对结构产生影响,但由于结构还有自重,这样的情况几乎不可能发生。为了承担结构的自重,可以用摩擦力非常小的滚珠来代替示意,滚珠在竖向支撑结构,而在水平方向与悬浮的情况近似,在水平地震作用下结构不会产生响应,但建筑物会滑移到其它位置而不能复位。因此,为了使结构复位,需要在结构中设置水平弹簧,但如果仅有弹簧,一旦产生振动后就很难停止,因此必须在结构中设置阻尼装置,以阻止振动的持续。隔震结构就是在传统的抗震结构的基础与上部结构之间增加了一个可以隔离地震的装置。

从以上的分析可知,隔震装置主要由滚珠、弹簧和阻尼构成,滚珠的作用是在竖向支撑建筑物,而在水平向可以自由滑动,弹簧对结构进行复位,阻尼消减振动的幅度。其中,弹簧和阻尼的大小会影响减震的效果。

因此,对一个隔震结构而言,需要选择适当的弹簧和阻尼,才能达到理想的减震效果,具体到建筑隔震橡胶支座,就是对支座的水平等效刚度和等效阻尼比进行合理设计和选择。

建筑隔震橡胶支座的隔震基本原理


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球冠圆板式桥梁支座常见病害http://www.rongwei.org/jszc/126.htm球冠圆板式桥梁支座性能劣化类型包括橡胶老化开裂、钢板外露、不均匀鼓凸与脱胶、脱空、剪切变形、鼓包开裂等现象,主要是施工单位在支座安装时未重视坡形支座的合成坡度方向,随意安装,导致支座偏压而产生不同变形;由于支承垫石标高不准,预制梁产生横向滑移而对支座产生剪切;未将支座按设计及规范要求稳固地粘贴在垫石上,致使吊梁时随意拖动支座,导致方向、位置不准而不能均匀受力。

球冠圆板式桥梁支座常见病害

1、球冠圆板式桥梁支座开裂

开裂是指板式桥梁支座表面形成的龟裂裂纹。一般板式桥梁支座经一定使用年限后,均会出现表面的龟裂裂纹,但裂纹宽度和深度均不大。但是下图支座在使用一年后就出现大量的起鼓、开裂,支座本身质量问题占很大比例。

2、球冠圆板式桥梁支座钢板外露

钢板外露是指由于橡胶龟裂或支座制作不佳使板式桥梁支座内部的钢板外露。

3、球冠圆板式桥梁支座不均匀鼓凸与脱胶

不均匀鼓凸与脱变发生在橡胶与钢板粘结破坏时。通常板式桥梁支座在荷载作用下,钢板之间的橡胶向外发生均匀的凸起属正常现象。当橡胶与支座内加劲钢板粘结不良,在荷载作用下发生钢板与橡胶脱胶,引起不均匀的鼓凸,严重时就会出现起鼓开裂甚至爆裂。

4、球冠圆板式桥梁支座脱空:

脱空是指板式桥梁支座与桥梁底面及支承垫石顶面出现的缝隙大于相应边长的25%。通常板式桥梁支座使用时,应通过转台计算,使支座顶底面与桥梁全面积接触。局部脱空一方面造成支座压应力增加,另一方面支座脱空部位与外界空气接触,容易产生橡胶老化。

支座脱空是目前支座安装上存在最普通和严重的质量问题之一。主要是由于支座底部砂浆块开裂松散及墩台顶面不平造成的底面局部脱空,顶部完全脱空,局部脱空及支座的缺失。某个支座脱空将造成其他支座受力过大,影响支座的耐久性,此外,可能会使上部构造受力不均,对结构产生不利影响。

球冠圆板式桥梁支座常见病害

5、球冠圆板式桥梁支座变形过大

支座变形是指压缩变形和剪切变形,剪切超限是指板式桥梁支座在最高及最低温度条件下的最大恒载剪切变形tan >0.45.变形过大有支座本身质量和安装质量两方面原因。支座本身质量问题是指支座抗压弹模量大小主要影响支座在各级荷载下的竖向变形,而各种结构对竖向变形的适应性不同,过大的竖向变形可能对连续梁等上部构造产生极为不利的附加内力,有时与下部构造的竖向位移叠加后总位移可能超出设计控制范围。导致结构的破坏。支座安装时也会引起支座初始变形过大,从耐久性来说是不好的,剪切变形越大越不好,长时间过大变形将加速橡胶老化,会降低支座使用寿命

6、串动

支座的串动是由于支承垫石不平,造成支座局部承压,引起支座位置串动,严重时可能会造成个别支座脱落。

7、球冠圆板式桥梁支座偏位

支座偏位是面前支座安装上存在最普遍的问题,分为纵向偏位和横向偏位,严重的支座偏位将造成支座不均匀受力,梁体受力附加内里过大等病害。支座偏位产生的原因主要是支座或垫石放样不标准,应该在支座安装时进行校核。如垫石位置有较小偏差,可采用环氧砂浆进行调整,如偏差过大,应重新浇筑垫石。

球冠圆板式桥梁支座常见病害

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盆式桥梁支座安装注意事项及验收标准http://www.rongwei.org/jszc/125.htm盆式桥梁支座安装要求

1)盆式桥梁支座安装前按设计要求及现行《公路桥梁盆式桥梁支座标准》JT 391对成品进行检验,合格后安装。

2)安装前对墩、台轴线、高程等进行检查,合格后进行下步施工。

3)安装单向活动支座时,应使上下导向挡板保持平行。

4)安装活动支座前应对其进行解体清洗,用丙酮或酒精擦洗干净,并在四氟板顶面注满硅脂,重新组装应保持精度。

5)盆式桥梁支座安装时上、下各座板纵横向应对中,安装温度与设计要求不符时,活动支座上、下座板错开距离应经过计算确定。

盆式桥梁支座安装注意事项及验收标准

盆式桥梁支座验收标准

(1)基本要求

1)各种支座都要有产品合格证明,规格符合设计规定,经检验合格后安装。

2)支座安装后应使上下面全部密贴,不得有个别支点受力或脱空现象。

3)支座粘结材料产品应符合要求,粘结层均匀不空鼓。

4)支座锚固螺栓长度符合设计要求,安装锚固螺栓时,其外露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度。

5)混凝土或砂浆要饱满密实,强度满足设计要求。

(2)实测项目

实测项目见下表。

盆式桥梁支座安装允许偏差表

检查项目

允许偏差(mm)

检验方法

国标、行标

企标

支座高程

±2

±2

用水准仪测支座,取最大值

支座位置

≤3

≤3

用全站仪测,纵、横各计两点

支座平整度

≤2

≤2

用铁水平检测对角线

(3)盆式桥梁支座外观鉴定

盆式桥梁支座外观不得有影响使用的外伤。

多余混凝土或砂浆应清理干净,外露面应拍实压平。

盆式桥梁支座安装注意事项及验收标准

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盆式桥梁支座安装http://www.rongwei.org/jszc/124.htm盆式桥梁支座安装

1、工艺流程

(1)螺栓锚固盆式桥梁支座安装

1.墩台顶及预留孔清理;

2.测量放线;

3.拌制环氧砂浆;

4.安装锚固螺栓;

5.环氧砂浆找平;

6.支座安装;

盆式桥梁支座安装

(2)钢板焊接盆式桥梁支座安装

1.预留槽凿毛清理

2.测量放线

3.钢板就位混凝土浇筑

4.支座就位、焊接

2、操作要点

(1)螺栓锚固盆式桥梁支座安装方法

1)将墩台顶清理干净。

2)测量放线。在支座及墩台顶分别画出纵横轴线,在墩台上放出支座控制标高。

3)配制环氧砂浆。配制方法见“1、板式橡胶支座安装中(4)拌制环氧砂浆”的有关要求。

4)安装锚固螺栓。安装前按纵横轴线检查螺栓预留孔位置及尺寸,无误后将螺栓放人预留孔内,调整好标高及垂直度后灌注环氧砂浆。

5)用环氧砂浆将顶面找平。

6)安装支座。在螺栓预埋砂浆固化前进行支座安装;找平层要略高于设计高程,支座就位后,在自重及外力作用下将其调至设计高程;随即检验,误差超标及时予以调整,直至合格。

盆式桥梁支座安装

(2)钢板焊接盆式桥梁支座安装方法

1)预留槽凿毛清理。墩顶预埋钢板宜采用二次浇筑混凝土锚固,墩、台施工时应注意预留槽的预留,预留槽两侧应较预埋钢板宽l00,锚固前进行凿毛并用空压机及扫帚将预留槽彻底吹扫干净。

2)测量放线。用全站仪及水准仪放出支座的平面位置及高程控制线。

3)钢板就位,混凝土灌注。钢板位置、高程及平整度调好后,将混凝土接触面适当洒水湿润,进行混凝土灌注,灌注时从一端灌人另一端排气,直至灌满为止。支座与垫板问应密贴,四周不得有大于1.0。灌注完毕及时对高程及四角高差进行检验,误差超标及时予以调整,直至合格。

4)支座就位、焊接,校核平面位置及高程,合格后将下垫板与预埋钢板焊接,焊接时应对称间断进行,以减小焊接变形影响,适当控制焊接速度,避免钢体过热,并应注意支座的保护。

盆式桥梁支座安装


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桥梁隔震支座类型与应用http://www.rongwei.org/jszc/123.htm

桥梁隔震支座简介

桥梁隔震支座是连接桥梁上部结构和下部结构的重要结构部件。它能将桥梁上部结构的反力和变形(位移和转角)可靠的传递给桥梁下部结构,从而使结构的实际受力情况与计算的理论图式相符合。

桥梁隔震支座是桥跨结构的支承部分。其作用是将桥跨结构上的荷载通过支座传递给墩台。支座的作用主要表现在以下三个方面:

1、使反力明确地作用到墩台的指定位置,并将集中反力扩散到一个足够大的面积上,以保证墩台工作的安全可靠;

2、保证桥跨结构在支点按计算图式所规定的条件变形;

3、保证桥跨结构在墩台上的位置充分固定,不致滑落。

桥梁的支座结构类型很多,应根据桥梁跨径的长短、支点反力的大小、梁体变形的程度以及支座结构高度的要求等来划分。

桥梁隔震支座类型与应用

(一)按支座变形可能性分类

1、固定支座;

2、单项活动支座;

3、多项活动支座。

(二)按支座所用材料分类

1、钢支座:平板支座、弧形支座、摇轴支座、辊轴支座。

2、是否带滑动能力划分支座:滑动支座、固定支座。

3橡胶支座板式橡胶支座(含四氟滑板板式橡胶支座)、盆式橡胶支座铅芯橡胶支座、高阻尼隔震橡胶支座。

(三)按支座的结构形式分类

1、弧形支座

2、摇轴支座

3、辊轴支座

4、板式橡胶支座和四氟版式橡胶支座

5、盆式橡胶支座

6、球形钢支座

7、拉压支座等。

桥梁隔震支座类型很多,主要根据支承反力、跨度、建筑高度以及预期位移量来选定。

传统的常用桥梁隔震支座有:垫层支座、平板支座、弧形支座、摇轴支座、铰式固定支座以及铰式辊轴支座等。

桥梁隔震支座类型与应用

桥梁隔震支座的应用

1、垫层支座。用油毛毡或石棉板做成垫层支承上部结构,用于跨度小于6米(铁路桥)或10米(公路桥)的简支板式桥和梁式桥。

2、平板支座。由上、下两块平面铸钢板(座板)构成,用于跨度小于8米或12米的梁式桥。座板之间如加设销钉,即可构成固定支座。

3、弧形支座。其活动支座系由平板支座中的下座板改为圆弧面板而成,可提高其滑移和转动性能,用于跨度小于20米的公、铁路桥。在座板间加销钉即成固定支座。

4、摇轴支座。用铸钢摇轴与上、下座板组成的活动支座,用于中等跨度梁式桥。

5、铰式固定支座。由铸钢上、下摆组成,两摆之间嵌以摆卡,以控制横向滑动。是用于大跨度梁式桥的固定支座。

6、铰式辊轴支座。 在铰式固定支座的下摆下面加设锻钢辊轴和铸钢座板而成(图2d),辊轴的数量及尺寸根据支承反力的大小来确定。常用于大跨度梁式桥的活动支座。

7、双向活动支座。系由两层互相叠置,而在正交的两个方向均能滚动的铰式辊轴支座构成,用于宽度大的梁式桥。

桥梁隔震支座类型与应用

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预制梁的盆式支座、球型支座安装方法http://www.rongwei.org/jszc/100.htm

 预制梁的盆式支座、球型支座安装方法


1.预制梁上不易预留套筒孔,可以预埋钢板,预埋钢板的长度和宽度都比盆式、球型支座顶板大50mm以上,预埋钢板顶应焊接足够多的锚固钢筋并钻适当数目的排气孔。(此时不用安装支座顶板的套筒) 
      2.采用螺栓连接(或者焊接)的形式将支座与梁体预板钢板连接牢固(如用焊接形式,应采用对称断续焊接方式把预埋钢板与支座顶板焊接牢固,采取降温措施,防止支座顶板过热而损坏聚四氟乙烯板和硅脂)。如图24。

预制梁的盆式支座、球型支座安装方法
      3.用螺栓穿过支座底板的螺栓孔旋入套筒并拧紧,再整体吊装至垫石位置(套筒预留孔的设置参见现浇梁的A、B步骤)。如图25 
      4.用千斤顶微调调整梁体位置及标高,支座底板与桥墩台支承垫石顶面之间应留有20~50mm的空隙,以便灌注无收缩高强度灌浆材料。灌浆材料强度要求不低于C40。如图26~图27。 

预制梁的盆式支座、球型支座安装方法
      5.采用重力灌浆方式,灌注支座下部及锚栓孔处,灌浆过程应从支座中心部位向四周注浆,直至模板与支座底部周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止,要求浇筑密实。
      6.浆体强度达到规定强度(不应小于25MPa)后,拆除灌浆模板,检查是否有漏浆处,必要时对漏浆处进行补浆。如图28。 

预制梁的盆式支座、球型支座安装方法
      7.拆除各支座的临时连接钢板(或者临时连接螺栓)。如图15~图16。

预制梁的盆式支座、球型支座安装方法

8.拆除临时支承千斤顶,清理支座周边杂质及灰尘,对焊缝及脱漆处进行补漆,对于活动支座用酒精或丙酮清洁不锈钢板表面。


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现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(2)http://www.rongwei.org/jszc/99.htm现浇梁的支座安装方法(支座顶板、底板均采用焊接方式)

当墩台或(和)梁体设置有预埋钢板时,可采用焊接方法安装支座。通常情况下,下预埋钢板的安装主要有两种方法,第一种:预埋钢板+锚杆和支墩整体浇筑;第二种:在墩柱及垫石上留有锚杆预留孔,用高强度环氧砂浆或无收缩砂浆浇筑套筒预留孔及预埋板底部的垫层。

第一种情况安装方法,参见第2.1~2.6步骤。
     2.1、先在预埋钢板上标出设计中心线,然后利用水准仪测定下预埋钢板的标高位置,在下部构件的角部主筋焊接一根短钢筋头,这根短钢筋顶标高即为下预埋钢板的板底标高,误差应控制不大于 1mm。利用这根短钢筋的标高标记,钢筋笼其余三角均焊接短钢筋以确定下预埋钢板平面标高位置。如图18~图19

盆式橡胶支座,球型支座

2.2搭建灌浆模板,浇筑支墩,要求混凝土浇筑密实。
      2.3支座吊到预埋钢板上,调整底板中心与设计中心对齐,焊接底板。焊接时应采用对称断续焊接,采用降温措施,防止过热最烧坏内部橡胶和聚四氟乙烯板等零部件。
       2.4将支座顶板与上预埋钢板中心对齐并焊接。焊接方法与底板相同。


2.5焊接后对焊缝及脱漆处进行防锈处理。

2.6梁体形成整体并达到设计强度后,在张拉梁体预应力之前,拆除四块连接钢板(如支座采用临时螺栓连接,则需割除临时连接螺栓),以免梁体的正常转动和位移受到约束。
第二种情况安装方法,参见第2.7~2.9步骤。
      2.7在墩柱上设置垫石,套筒预留孔,画支座安装位置中心线,相关要求与现浇梁法支座安装的A、B步骤相同。
      2.8吊装下垫板,找正纵、横向设计中心位置就位,使套筒插入垫石预留套筒孔内,用四块钢楔块(也可设置几块调平块在垫板下方,要求调 平块的材料及强度和浇筑的套筒孔的材料及强度相同,高度差不超过1mm,如下图所示)调整下垫板水平至设计标高,垫板高出垫石顶面20~50mm,并使垫板的四角高差不大于2mm。对于单向活动支座和双向活动支座,根据桥梁设计要求,找准主滑移方向,即区分顺桥向为主滑移方向还是横桥向为主滑移方向,然后根据标示的箭头摆放垫板,并用重物压下垫板,防止垫板上浮。如图20~图23

盆式橡胶支座,球型支座


2.9支座的吊装、焊接下预埋钢板、焊接上预埋钢板、补漆、割除临时连接钢板或临时连接螺栓的要求参见第2.3~2.6步骤。

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现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)http://www.rongwei.org/jszc/98.htm为了保证安装盆式、球型支座的施工质量,以及调整、观察和更换支座的方便,不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工,不管安装何种类型的盆式、球型支座;在墩台顶设置支承垫石都是必需的。
      1、支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜,一般长度和宽度都比盆式、球型支座的底板大200mm以上。垫石高度应大于60mm,以保证从梁底到墩台顶面有足够的空间高度,用来安放千斤顶,供支座调换时使用。垫石四周做成坡面,以防积水。

2、支承垫石内应布钢筋网,钢筋网的配置应符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JDG D62-2004)局部承压构件的要求,竖向钢筋应与墩台内钢筋焊接牢固。浇筑垫石用的混凝土强度等级不低于C40,垫石混凝土顶面预先用水平尺校准,力求平整而清洁。

现浇梁的支座安装方法(支座顶板、支座底板均采用套筒+螺栓连接)

A、桥墩支承垫石应设置套筒预留孔,孔的直径及深度应比套筒或螺杆的直径及长度大50mm~60mm。
      B、在桥墩支承垫石上按设计图标出支座设计中心线。如图1~图2

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

C、产品出厂时是对中组装的(即支座是对称的),对于单向或双向活动支座,应根据安装时的气候温度按要求预设偏移量,然后用四块钢板连接牢固。(无特殊情况不需按调整偏移量。)

D、整体吊装支座,将螺栓穿过支座底板和顶板的螺栓孔后扭入套筒内 (对于某些规格的固定支座必须拆除四块连接钢板,将支座顶板旋转一定角度以错开底板和顶板的螺栓孔位置后才能安装螺栓,然后将支座顶板旋转回原位,紧固好四块连接钢板)。找正纵、横向设计中心位置就位,使套筒插入垫石预留套筒孔内,用四块钢楔块调整支座水平至设计标高,支座底板高出垫石顶面20~50mm,并使支座的四角高差不大于2mm。如图3~图7

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

E、用环氧砂浆或无收缩砂浆灌注预留套筒孔及支座底板垫层,待砂浆硬化后拆 除四块钢锲块,并用砂浆填满空位,砂浆要求灌注密实。如图8~图9

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

F、螺栓安装完后,应对螺栓(螺母)补刷一道环氧富锌底漆,并对支座脱漆处补漆。如图10~图11

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

G、将支座顶板作为现浇梁模板的一部分进行浇注。为防止漏浆,可在顶板与模板之间四周空隙处用纱布或软木板填充。以后拆除模板时再除去。如图12~图14

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

H、现浇梁体形成整体并达到设计强度后,在张拉梁体预应力之前,拆除四块连接钢板(如支座采用临时螺栓连接,则需割除临时连接螺栓),以免梁体的正常转动和位移受到约束,如图15~图16。

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

I、对于活动支座,用酒精或丙酮清洁不锈钢表面,如图17。支座安装完成。

现浇梁的盆式橡胶支座、球型支座安装方法(1)

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四氟滑板橡胶支座上下钢板规格尺寸对应表http://www.rongwei.org/jszc/91.htmGYZF4四氟滑板橡胶支座,GJZF4四氟滑板橡胶支座上下钢板规格尺寸对应表

四氟滑板橡胶支座

序 号 支座平面尺寸 主 要附 件 尺 寸
多 向 支 座 单 向 支座
上、下钢板尺寸 锚固螺栓间距 上、下钢板尺寸 锚固螺栓间距 锚固螺栓规格 支座组装高度
la×lb(d) a1 b1 a2 b2 a1 b1 a2 b2 φ×l h
1 100×150 270 290 220 240 270 240 220 190 M16×160 37+t
2 100×200 270 340 220 290 270 290 220 240 M16×160 37+t
3 d150 280 290 230 220 280 240 230 170 M16×160 37+t
4 150×150 320 290 270 240 320 240 270 190 M16×160 37+t
5 150×200 320 340 270 290 320 290 270 240 M16×160 37+t
6 150×250 320 390 270 340 320 340 270 290 M16×160 37+t
7 150×300 320 440 270 390 320 390 270 340 M16×160 37+t
8 d200 330 340 280 270 330 290 280 220 M16×160 37+t
9 200×200 370 340 320 290 370 290 320 240 M16×160 37+t
10 200×250 370 390 320 340 370 340 320 290 M16×160 37+t
11 200×300 370 440 320 390 370 390 320 340 M16×160 37+t
12 200×350 370 490 320 440 370 440 320 390 M16×160 37+t
13 200×400 370 540 320 490 370 490 320 440 M16×160 37+t
14 d250 440 410 390 340 440 340 390 270 M16×160 37+t
15 250×250 460 390 410 340 460 340 410 290 M18×180 37+t
16 250×300 460 440 410 390 460 390 410 340 M18×180 37+t
17 250×350 460 490 410 440 460 440 410 390 M18×180 37+t
18 250×400 460 540 410 490 460 490 410 440 M18×180 37+t
19 250×450 460 590 410 540 460 540 410 490 M18×180 37+t
20 250×500 460 640 410 590 460 590 410 540 M18×180 37+t
21 d300 490 460 440 390 490 390 440 320 M22×220 37+t
22 300×300 550 460 500 410 550 390 500 340 M22×220 37+t
23 300×350 550 510 500 460 550 440 500 390 M22×220 37+t
24 300×400 550 560 500 510 550 490 500 440 M22×220 37+t
25 300×450 550 610 500 560 550 540 500 490 M22×220 37+t
26 300×500 550 660 500 610 550 590 500 540 M22×220 37+t
27 300×550 550 710 500 660 550 640 500 590 M22×220 38+t
28 300×600 550 760 500 710 550 690 500 640 M22×220 38+t
29 d350 600 530 550 460 600 440 550 370 M18×180 37+t
30 350×350 640 530 590 480 640 440 590 390 M22×220 37+t
31 350×400 640 580 590 530 640 490 590 440 M22×220 37+t
32 350×450 640 630 590 580 640 540 590 490 M22×220 37+t
33 350×500 640 680 590 630 640 590 590 540 M22×220 37+t
34 350×550 640 730 590 680 640 640 590 590 M22×220 38+t
35 350×600 640 780 590 730 640 690 590 640 M22×220 38+t
36 d400 650 580 600 510 650 490 600 420 M18×180 37+t
37 400×400 690 580 640 530 690 490 640 440 M22×220 37+t
38 400×450 690 630 640 580 690 540 640 490 M22×220 37+t
39 400×500 690 680 640 630 690 590 640 540 M22×220 37+t
40 400×550 720 750 660 680 720 660 660 590 M24×240 53+t
41 400×600 720 800 660 730 720 710 660 640 M24×240 53+t
42 400×650 720 850 660 780 720 760 660 690 M24×240 53+t
43 d450 740 630 690 560 740 540 690 470 M22×220 37+t
44 450×450 810 650 750 580 810 560 750 490 M22×220 52+t
45 450×500 810 700 750 630 810 610 750 540 M24×240 52+t
46 450×550 810 750 750 680 810 660 750 590 M24×240 53+t
47 450×600 810 800 750 730 810 710 750 640 M24×240 53+t
48 450×650 810 850 750 780 810 760 750 690 M24×240 53+t
49 d500 790 680 740 610 790 590 740 520 M22×220 37+t
50 500×500 900 700 840 630 900 610 840 540 M24×240 52+t
51 500×550 900 750 840 680 900 660 840 590 M24×240 53+t
52 500×600 900 800 840 730 900 710 840 640 M24×240 53+t
53 500×650 900 850 840 780 900 760 840 690 M28×280 53+t
54 500×700 900 900 840 830 900 810 840 740 M28×280 53+t
55 d550 880 750 820 680 880 660 820 590 M24×240 53+t
56 550×550 950 750 890 680 950 660 890 590 M28×280 53+t
57 550×600 950 800 890 730 950 710 890 640 M28×280 53+t
58 550×650 950 850 890 780 950 760 890 690 M28×280 53+t
59 d600 930 800 870 730 930 710 870 640 M24×240 53+t
60 600×600 1000 800 940 730 1000 710 940 640 M28×280 53+t
61 600×650 1000 850 940 780 1000 760 940 690 M28×280 53+t
62 600×700 1040 900 980 830 1040 810 980 740 M30×300 53+t
63 600×750 1040 950 980 880 1040 860 980 790 M30×300 53+t
64 d650 1020 850 960 780 1020 760 960 690 M28×280 53+t
65 650×650 1090 850 1030 780 1090 760 1030 690 M30×300 53+t
66 650×700 1090 900 1030 830 1090 810 1030 740 M30×300 53+t
67 650×750 1090 950 1030 880 1090 860 1030 790 M30×300 53+t
68 d700 1070 900 1010 830 1070 810 1010 740 M28×280 53+t
69 700×700 1140 900 1080 830 1140 810 1080 740 M30×300 53+t
70 d750 1180 950 1120 880 1180 860 1120 790 M30×300 53+t
71 d800 1230 1000 1170 930 1230 910 1170 840 M30×300 53+t
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GPZ盆式桥梁橡胶支座详细介绍http://www.rongwei.org/jszc/90.htm  GPZ盆式桥梁橡胶支座详细介绍
  GPZ(2009)盆式桥梁橡胶支座为中华人民共和国家标准《公路桥梁盆式支座》(GB/T391-2009标准)的通用设计,系列通用设计图名称为公路桥梁球型支座系列通用图,系列通用图代号为GPZ(09T)1500~60000(DC、SX、GD),系列支座型号为GPZ(2009)0.4~060(DC、SX、GD)。

GPZ盆式桥梁橡胶支座详细介绍
  二、设计依据:
1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。
2、《公路桥涵钢结构及设计规范》(JTJ025-86)。
3、、《桥梁球型支座》(GB/T17955-2009)。
4、、《公路桥梁盆式支座》(JT/T391-2009)。
  三、支座竖向设计承载能力:0.4MN~60MN。
支座的规格系列按承受的竖向荷载大小共分为33级,即:0.40MN,0.6MN,0.8MN,1MN,1.5MN,2MN。2.5MN,3MN,3.5MN,4MN,5MN,6MN,7MN,8MN,9MN,10MN,12.5MN,15MN,17.5MN,20.5MN、22.5MN、25MN、27.5MN,30MN、32.5MN、35MN、37.5MN、40MN、45MN、50MN、55MN、60MN。

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如何预防橡胶支座超转角http://www.rongwei.org/jszc/87.htm

橡胶支座超转角是常见的一种橡胶支座病害,橡胶支座的允许转角大部分是在0.01rad以下,如果超过这个范围,橡胶支座就会处于超转角工作状态。这样就容易造成支座局部脱空,局部剪应变总过大,严重的甚至会造成支座胶层开裂,降低其使用寿命。所以如何预防橡胶支座超转角就是施工人员要注意的问题!

一、在设计橡胶支座方面 

1、在设计橡胶支座时,要兼顾到竖向承载力,剪切变形,转角三方面的验算,特别要重视转角的验算。

2、对于实际转角超出允许转角范围的,要单独设计,不能直接选用。 

3、应尽量选用或设计矩形支座,因为矩形支座沿短边方向的转动性能要优于长边方向;而圆形支座虽然转动性能各向相同,但不如矩形支座转动性能的效果明显。 

4、设计上下承压钢板时,注意消除混凝土的不平整度。 

5、验算橡胶支座转角时,必须考虑抗压弹性模量不确度的影响,取抗压弹性模量的上限值进行计算。同时还要考虑温度因素,以提高橡胶支座自身转动性能。

二、在橡胶支座施工方面 

严格按照规定进行施工,上下承压钢板必须调平,若没有上下承压钢板,则墩台支承的垫石顶面应找平,每块垫石的相对水平误差控制在1mm以内。

如何预防橡胶支座超转角

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球型支座的组成及工作原理http://www.rongwei.org/jszc/74.htm球型支座的组成及工作原理

球型钢支座是一种新型支座,它的结构如图7.4所示,主要由下座板、球面四氟板、密封裙、中座板、平面四氟板、上滑板和上座板组成。球型钢支座通过球面四氟板的滑动实现支座的转动,转角大,转动灵活,且承载能力高,特别适用于大跨度桥梁及宽桥、 曲线桥、坡道桥等构造复杂的桥梁。

球形支座的位移是由上支座板与中座上的平面四氟板之间的滑动来实现的。其工作原理与盆式橡胶支座完全相同。通过在上支座板上设置导向槽或导向环来约束支座的单向或多向位移,可以制成球型支座的单向活动支座和固定支座。

球型支座通过球型板与球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要。通常由于支座的转动中心与上部结构的转动中心不重合,因此在上支座板与平面四氟板之间形成第二滑动面。根据上部结构与支座转动中心的相对位置,球面转动方向可以与平面滑动方向一致或相反。如果两个转动中心重合,则在平面上就不发生滑动。

球型支座的组成及工作原理

球型支座的组成及工作原理



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公路桥梁板式橡胶支座的使用寿命http://www.rongwei.org/jszc/73.htm

 桥梁板式橡胶支座的使用寿命分析

桥梁板式橡胶支座的使用寿命与其性能息息相关。板式橡胶支座主要由薄钢板和薄橡胶板高温粘结制成的,其使用的橡胶主要是有天然橡胶和氯丁胶。二者相比,后者性能远远优于前者,即在耐腐蚀、抗老化、抗磨损等方面都有不错的表现。前者在弹性以及抗低温方面要优于后者。板式橡胶支座中加了钢板,钢板与橡胶层紧密粘结在一起,当桥梁上部的荷载传到板式橡胶支座时,橡胶板的横向变形受到约束,从而使板式橡胶支座的抗压能力增强。当板式橡胶支座承载水平荷载时,其橡胶的相对侧移大大减少,使板式橡胶支座保持较小的水平刚度,而不致失稳。一旦支座质量达不到要求,将会造成支座过早的破坏,影响了桥梁的正常使用,甚至威胁到人的生命。

公路桥梁板式橡胶支座的使用寿命

桥梁板式橡胶支座的核心橡胶,有着举足轻重的作用。所以,桥梁支座的生产需要检测橡胶的抗老化性。橡胶的老化是指橡胶在生产、加工、储存或使用过程中,受到湿气、热、氧、光等因素影响而逐渐发生物理及化学变化,使其性能下降,并丧失用途的现象。由于板式橡胶支座是在户外工作,需要忍受长期的水汽、阳光、高低温(室外一般-40℃-80℃)、空气中臭氧、二氧化硫等的作用而产生老化现象。很多工程专家为此对桥梁板式橡胶支座进行科学试验,以期对板式橡胶支座的寿命有个清晰的认识。

美国工程师们认为氯丁板式橡胶支座寿命至少在50年以上,其至100年也是可能的. 英国权威lindley 则认为天然板式橡胶支座寿命在100年以上,但也未见到有充分的试验依据。

20世纪80年代初上海橡胶制品研究所及上海市政工程设计院等单位,曾对支座用橡胶片及在公路上使用17年,铁路上使用10年的支座以及室内贮存了17年和10年的支座,进行了解剖试验,并和新支座的性能作对比,以期估算板式板式橡胶支座的使用寿命。结果显示,板式橡胶支座的老化现象确实存在,特别是支座表层的橡胶更为明显,橡胶硬度增加了10-15度,但中间层橡胶变化较小,硬度变化仅增加5度左右,拉伸强度变化不明显,伸长率下降约20%。1994年我国对使用了20年左右的橡胶板式支座进行了力学性能试验,检测结果十分理想,尽管板式橡胶支座老化深度约5mm ,但性能基本没有受到大的影响,仍可继续使用,估计使用寿命在100年左右。

公路桥梁板式橡胶支座的使用寿命

日本科学家也对板式橡胶支座进行了类似的试验,他们对使用了17年的氯丁胶板式支座进行了同样的力学性能试验,结果显示该板式橡胶支座拉伸强度下降了15%。伸长率下降了17%,相当于50℃热空气老化50天的性能变化。据此推断出板式橡胶支座使用寿命在85年。另外,试验中也发现,板式橡胶支座的老化速度呈现逐渐降低的趋势并慢慢趋于平稳。而且板式橡胶支座中由于氯丁胶的性能要优于天然橡胶,因此采用氯丁胶的板式橡胶支座其寿命将得到延长,一般寿命都在50年以上。但是在一些低温条件下,尤其是零下30度以下的环境里,天然橡胶具有较好的抗低温性能,因此要选用天然橡胶含量高的板式橡胶支座,当然其寿命就受到一定影响。由此可见,一般桥梁板式橡胶支座使用寿命在50年以上,但是,由于板式橡胶支座是可以更换的,所以,不一定需要非50年不可,但是,由于更换成本过高,加上质量的好坏会影响桥梁的安全,乃至人民财产和生命安全,所以,板式橡胶支座的使用寿命(老化性能)要求越长越好。



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GPZ(II)型盆式橡胶支座安装方法http://www.rongwei.org/jszc/71.htmGPZ 系列(II)型桥梁橡胶支座的安装方法

1. 安装准备

盆式支座下面建议设置支承垫石,并按支座底板地脚螺栓间距与底柱规格预留螺栓孔位置,要求支承垫石表面平整。施工时支承垫石顶面的标高要注意预留支座底板下环氧砂浆垫层厚度。支座底板以外垫石做成坡面,以防积水。

支座安装前方可开箱,并检查支座各部件及装箱清单。支座安装前不得随意拆卸支座。

2. 安装步骤与注意事项

在支座设计位置处划出中心线,同时在支座顶、底板上也标出中心线。

将地脚螺栓穿入底板(顶板) 地脚螺栓孔并旋入底柱内,底板和底柱之间垫以直径略大于底柱直径的橡胶垫圈。 支座就位对中并调整水平后,用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓孔及支座底板垫层。待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块并用环氧砂浆填满垫块位置。环氧砂浆要求灌注密实。

GPZ(II)型盆式橡胶支座安装方法GPZ(II)型盆式橡胶支座安装方法

当支座采用焊接连接时,在支座顶、底板相应位置处预埋钢板,支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯板的影响。焊接后要在焊接部位做防锈处理。

T 梁采用盆式支座,施工安装时在梁端应采取临时支撑措施,以防T 梁侧倾。待两片T 梁间横隔板焊成整体后,方可拆除临时支撑。

活动支座开箱后要注意对聚四氟乙烯和不锈钢滑板的保护,防止划伤和脏物粘附于不锈钢滑板与四氟乙烯滑板表面,并注意检查5201-2硅脂是否注满。

支座中心线与主梁中心线应重合或平行,单向活动支座安装时,上下导向块必须保持平行,交叉角不得大于5’。连续桥梁等在实行体系转换切割临时锚固装置时,必须采取隔热措施,以免损坏橡胶板和聚四氟乙烯板。

GPZ(II)型盆式橡胶支座安装方法

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盆式橡胶支座分类http://www.rongwei.org/jszc/70.htm我公司生产的盆式橡胶支座可以分为三种:公路桥梁盆式橡胶支座、铁路桥梁盆式橡胶支座及盆式橡胶支座的衍生品。型号有:GPZ 盆式橡胶橡胶支座和GPZ (Ⅱ)盆式橡胶橡胶支座(依据GT391-1999) 以及QPZ 盆式橡胶橡胶支座,QZ 系列球型橡胶支座 , 弹性减震球型钢支座 ,KPZ 系列盆式橡胶支座 ,GPZ(KZ)盆式橡胶支座等几个系列。

盆式橡胶支座是利用被半封闭钢制盆腔内的弹性橡胶块,在三向受力状态下具有流体的性质特点,来实现桥梁上部的转动,同时依靠中间钢板上的四氟乙烯滑板与上座板的不锈钢板之间的低摩擦系数来实现上部结构的水平位移,使支座所承受的剪切不再由橡胶完全承担,而间接作用于钢制底盆及四氟乙烯滑板与不锈钢之间的滑移上。

盆式橡胶支座分类盆式橡胶支座分类

从长期试验的数据看,橡胶处于三向约束状态时的抗压弹性模量为50000kg/cm2,比无侧向约束的抗压弹性模量增大近20倍,因而盆式支座承载能力大为提高,解决了板式橡胶支座承载能力的局限,能满足大的支承反力、大的水平位移及转角要求。

盆式橡胶支座的结构造特点如下:

1、在盆式支座的不锈钢板与聚四氟乙烯板之间加入硅脂润滑,可降低摩擦阻力。

2、在纵向活动支座采用中间导向的方法,能适应梁体旁弯变形的需要适用于宽度很大的桥梁使用。

3、在纵向活动支座中间导向,与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比,减少了重量,且减少了铸钢件数量。

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四氟板式橡胶支座的安装与普遍板式支座有哪些区别http://www.rongwei.org/jszc/69.htm

板式桥梁支座的安装与施工

本文详细阐述了桥梁工程中最常见的板式橡胶支座的施工与安装的要点和注意事项,以供施工与安装同类型支座时参考。
四氟滑板橡胶支座和板式橡胶支座都属于板式橡胶支座,两者区别简单的可以这样说,四氟滑板橡胶支座为活动板式橡胶支座,板式橡胶支座(其实应叫普通板式橡胶支座)可以看作是固定板式橡胶支座了,两者配合,可满足梁体的转动和位移。  对小跨度简支梁,因纵向位移小,这时,一般不需要四氟滑板橡胶支座,普通板式橡胶支座剪切位移就可满足要求;对较大跨度梁,则需要两种支座配合使用了。 
四氟滑板橡胶支座可以利用四氟滑板加硅脂加不锈钢板做到滑动阻力最小,板式橡胶支座不能作为滑动支座。

  普通板式橡胶支座的安装注意事项:
⑴、矩形支座短边应与顺桥方向平行安置,以利梁端转动。若需要长边平行于顺桥向,必须通过转角验算。
⑵、圆形支座各向同性,安装时无需考虑方向性,只需将支座圆心同设计位置中心点重合即可。为防止离心力下使梁体横向移动,可设置横向挡块。
⑶、斜角支座在斜交桥上安装时,短边应平行于顺桥向,长边应平行于墩台中心线,顺桥向与墩台中心线的斜交夹角应与支座的锐角相符。
⑷、使用普通板式橡胶支座一般设有固定端与活动端之分;使用等高度过支座时,上部构造的水平位移由同一片梁两端支座的剪切变形共同完成,各承担一半,也可用厚度较小的橡胶支座作固定支座。
⑸、橡胶支座安装以春秋季节(年平均温度时)进行最佳。如在最高或最低气温安装。为避免支座发生过大的剪切变形,过去提出两种方法,一是到年平均气温顶起主梁,将支座调整到中心位置。二是在安装时根据当时气温计算使支座产生预变位。前者在铁路桥梁上使用尚可,在公路桥梁上很难进行;后者现场施工技术难度高,难于掌握。现有一种简易的方法供选择。若预计不可能在年平均气温时安装,则在选用橡胶支座时可适当境加高度。使其在极端高低温安装时,上部构造的最大位移量靠橡胶支座的单向剪切变形来完成。

四氟板式橡胶支座的安装与普遍板式支座有哪些区别四氟板式橡胶支座的安装与普遍板式支座有哪些区别

 四氟乙烯板式支座的安装 四氟乙烯板式支座的安装:
⑴、四氟支座上下钢板与桥梁的连接。
a、为保证四氟滑板支座更换方便,将梁底预埋钢板与支座钢板分开用螺栓或焊接连接。
b、为防止四氟滑板支座滑出不锈钢板以外,在支座上钢板处刻槽将不锈钢板锚于槽中,以增加抗震性能。
c、在支座下钢板安放支座位置处要扣5mm深度刻槽,将支座置于槽口,以增加支座抗滑承载力。
⑵、上下钢板同梁底、支承垫石用环氧树脂砂浆粘结,可采用如下配比(按重量份)环氧树脂6101:100;苯二甲酸二丁脂:12;乙二胺:8~10(或三乙烯四胺:14~15);水泥或石灰粉或细砂:250~300,因乙二胺在夏季固化过快,建议夏季用三乙烯四胺,春冬季用乙二胺。
⑶、四氟支座必须设置防尘罩,防尘罩用5mm厚橡胶片或尼龙纤维布制成,四周用不锈钢压条和不锈钢螺丝钉固定。

四氟板式橡胶支座的安装与普遍板式支座有哪些区别

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